CFRP加固钢筋混凝土梁滞后应变计算方法

为了系统研究从零负载状态到满负载状态各个阶段CFRP片材加固梁滞后应变的计算方法,在充分考虑加固梁不同负载状态及受压区混凝土非线性本构关系的基础上,分别建立了不同负载贴片加固梁考虑混凝土抗拉作用时的滞后应变计算公式及不考虑混凝土抗拉作用时的简化计算公式.试验数据和对比分析结果表明:"考虑混凝土抗拉作用"公式的计算结果与试验数据吻合良好,计算误差<8%,明显优于现有文献的计算方法;"不考虑受拉区混凝土抗拉作用"公式的计算结果在混凝土开裂前和试验值相差较大,但对已裂加固梁的计算误差与"考虑混凝土抗拉作用"公式的计算误差接近.为简化计算,对未裂和已裂混凝土梁贴片加固时的滞后应变可分别采用"换算截面"公式和"不考虑混凝土抗拉作用"公式进行计算,两种简化方法的误差均不会超过10%.

关于真空预压沉降计算的研究

真空预压的沉降计算参数(压缩系数)是通过压缩试验得到的,但地基土在真空预压荷载作用下的受力状态与压缩试验中土样的受力状态是不同的,用压缩试验得到的压缩系数进行真空预压处理的沉降计算是不合理的。为了探讨这个问题,进行线弹性条件下的理论分析、模拟真空预压应力路径的全自动应力控制三轴(GDS)压缩试验、真空预压的现场监测等工作,初步讨论了弹性条件竖向荷载相同时等向与单向压缩量的比、模拟真空预压应力路径的压缩系数与单向压缩时的压缩系数的试验关系,真空预压现场监测和单向压缩量计算结果对比表明了上述分析的合理性。

真空预载型多孔质气体止推轴承静态特性研究

为了提高孔质静压气体轴承的刚度,将负压腔引入多孔质静压气体止推轴承的设计中,运用有限元方法对真空预载型多孔质静压气体止推轴承进行数值分析,分析负压腔真空度、负压腔面积比S_a/S(负压腔横截面积与轴承横截面积比值)、多孔材料渗透率、供气压力等因素对轴承静态特性的影响。分析结果显示:负压腔中真空度的变化对轴承的刚度几乎没有影响;真空度的增大,改变了气膜的压力分布造成轴承承载能力在一定程度上的下降;在气膜间隙5～12μm之间,真空腔的引入使气膜刚度明显增加;当S_a/S≠0,气膜间隙8～10μm时,S_a/S值的变化对轴承承载能力的影响较刚度更大;在一定承载能力下,轴承刚度随负压腔面积比增大而增大,而气膜厚度随之逐渐减小。试制真空吸附型多孔质静压气体止推轴承,并对其承载能力、刚度进行试验,实验值和理论值有较好的一致性。

火箭发动机与尾翼座共用尾翼结构在高膛压火炮膛内间隙影响因素

针对高膛压火炮发射时张开式尾翼座的膛内间隙影响因素及变化规律,基于有限元分析软件LS-DYNA对弹尾采用共用尾翼结构的典型增程类弹药膛内过程开展数值模拟。获得弹丸膛内每时刻的动力学响应,其中出炮口速度、转速与试验数据吻合较好。分析了共同尾翼结构中发动机壳体在不同屈服强度和预紧力加载下膛内发动机支座、壳体与战斗部底座的轴向压缩量及各尾翼片与底座的间隙变化。结果表明:膛内发动机支座、壳体与战斗部底座的轴向压缩量在膛内先增大、后减小,与膛压-时间曲线趋势一致;发动机壳体轴向压缩量对间隙影响最大,在总压缩量中占比达78.2%;发动机壳体屈服强度降低至800 MPa时,共用尾翼结构弹性变形引起的总压缩量已超过尾翼与战斗部底座间隙,导致尾翼片磕碰底座;螺钉预紧力异常加载下各尾翼片与底座的间隙在膛内不再同步,间隙相差最大达初始间隙的17.3%,因此各尾翼片与底座磕碰时产生深浅不一的痕迹。该研究成果可为采用共用尾翼结构的增程类弹药在膛内结构强度故障预防及分析提供参考。

振动工况下紧螺栓联接预紧力的确定

本文应用动态自锁观点,提出在振动工况下紧螺栓联接预紧力的确定方法和计算公式,并由此进一步阐明了预紧力的作用和意义。

组合钢板剪力墙力学性能及开裂行为的数值仿真

组合钢板剪力墙是一种新型的高层建筑结构抗侧力构件,它通过钢板-边框架、边框架-钢筋混凝土盖板、钢板-钢筋混凝土盖板的协同作用来抵抗侧向荷载,研究各部件的协同作用机理是对其进行合理设计的关键。建立了考虑多重非线性及混凝土损伤开裂的组合钢板剪力墙数值模型,从钢板高厚比、螺栓预紧力大小、钢筋混凝土盖板厚度和配筋率4个方面研究这种组合结构的力学性能及损伤开裂行为。结果表明:螺栓预紧力越大,屈服荷载越大,滞回性能越好;增加钢筋混凝土盖板的厚度或配筋率可减小盖板的开裂损伤程度;螺栓预紧力对钢筋混凝土盖板的损伤开裂程度及钢板-钢筋混凝土盖板界面的相对滑移均有影响,因此,螺栓预紧力的控制应兼顾二者的利弊。

修正剑桥模型在真空预压土体强度研究中的应用

基于修正剑桥模型里的临界状态模型,用临界状态来描述土体的不排水剪切强度,利用现场实测数据反推不排水剪切强度公式中三个参数的值,可以得到三轴条件下不排水剪切强度的理论公式。并且通过现有的现场实测数据考察了该不排水剪切强度公式的合理性,计算结果与现场实测数据基本吻合,验证了本文提出的公式能够较好地预测基于临界状态模型的不排水抗剪强度。即适用于温州工程现场区域土体性质的不排水抗剪强度的计算公式,可在类似工程中推广与应用。

角接触球轴承不同预紧力下接触状态和温度场分析

为合理确定角接触轴承稳定运行条件下的轴向预紧力,分别采用拟静力学方法、动力学方法和力热耦合分析方法对角接触球轴承的接触力学特性和温度场分布进行计算和对比分析。拟静力学分析表明,在给定径向力条件下,当轴承总轴向载荷在40~170 N范围内变化时,轴承的接触应力先下降再上升,在总轴向载荷为70 N处出现最低接触应力,即轴承的预紧力合理值应在30 N。动力学分析表明,在总轴向载荷40~170 N范围内,轴承的最小接触应力和最长寿命出现在总轴向载荷为80 N,即预紧力为40 N。综合拟静力学和动力学分析结果,选取轴承最佳轴向预紧力为30~40 N;计入环境温度和转速影响,采用力热耦合分析方法对采用预紧力40 N即总轴向载荷为80 N时的轴承接触状态和温度场进行计算。结果表明,预紧力40 N时力热耦合分析方法得到的轴承接触应力状态与拟静力学分析结果基本相同,轴承内部温度分布情况与动力学分析结果基本一致。