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盾尾注浆材料硬化特性对隧道和地层力学响应影响的有限元模拟研究
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作者 路德春 刘竹根 +2 位作者 林庆涛 孔凡超 杜修力 《北京工业大学学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期711-723,共13页
为了探究注浆材料硬化和注浆压力的消散过程对软土地层和隧道衬砌受力变形的影响,以青岛某地铁隧道为背景,考虑盾构机与土体相互作用、衬砌-注浆层-土体相互作用,以及注浆材料硬化和注浆压力消散过程,基于ABAQUS有限元平台建立了盾构施... 为了探究注浆材料硬化和注浆压力的消散过程对软土地层和隧道衬砌受力变形的影响,以青岛某地铁隧道为背景,考虑盾构机与土体相互作用、衬砌-注浆层-土体相互作用,以及注浆材料硬化和注浆压力消散过程,基于ABAQUS有限元平台建立了盾构施工精细化的有限元数值仿真模型,并利用实测地层沉降和隧道衬砌的收敛变形验证了数值模型的合理性。同时,对注浆材料初凝时间分别为0、2、6、12 h的数值模型进行了计算,获得了地层和隧道衬砌受力变形随注浆材料硬化过程的发展规律,以及注浆材料硬化特性对地层和隧道衬砌受力变形的影响规律。模拟结果表明:盾尾注浆8 h以内,地层的沉降和水平位移以及隧道衬砌的围岩压力和内力增加显著,注浆时间超过8 h后增加变得缓慢;注浆材料的初凝时间越长,地表沉降、地层水平位移和竖向位移则越大;衬砌拱顶和拱腰的径向收敛越大,拱底径向收敛则越小;衬砌的轴力和弯矩在注浆8 h以内增加显著。 展开更多
关键词 盾构施工 盾尾注浆硬化过程 注浆压力消散 有限元数值模拟 地层变形 衬砌力学响应
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盾尾刷更换时液氮冻结温度场及冻结参数影响的数值模拟分析
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作者 杨平 毛一祥 姚梦威 《隧道建设(中英文)》 CSCD 北大核心 2024年第1期69-77,共9页
为合理确定高水压下液氮冻结止水更换盾尾刷的冻结设计参数及掌握温度场变化规律,结合某过江通道长距离盾构掘进过程中盾尾刷更换时的液氮冻结止水工程,利用ADINA大型有限元分析软件建立液氮冻结止水及盾尾刷更换数值模型,模拟温度-时... 为合理确定高水压下液氮冻结止水更换盾尾刷的冻结设计参数及掌握温度场变化规律,结合某过江通道长距离盾构掘进过程中盾尾刷更换时的液氮冻结止水工程,利用ADINA大型有限元分析软件建立液氮冻结止水及盾尾刷更换数值模型,模拟温度-时间变化曲线与现场实测数据对比,验证模型的合理性,并对土层、去路液氮温度、冻结管长度、冻结管间距、冻结方式进行敏感性因素分析。结果表明:1)冻结效果随土层的不同而发生改变,在卵石层、砾砂层、粉细砂层3种土层中,粉细砂层的冻结效果最差,卵石层最好;2)在有限的冻结时间内,去路液氮温度的不同,只影响土体从开始冻结至越过0℃完成相变这期间的降温速度,不影响完成冻结以后的土体降温速率;3)冻结管长度对土层冻结的影响较小,可以采用较短的冻结管,以降低施工成本和液氮消耗量,但不能过短,应保证其纵向有足够的支撑范围,经计算分析,当冻结管长度为1.52 m时,能在轴面处满足2.0 m的冻结壁厚度要求;4)冻结管间距对冻结效果影响大,冻结管越密,冻结速度越快,效果越好;5)在相同条件下,双环预埋冻结管液氮冻结效果优于管片上直接打孔液氮冻结。 展开更多
关键词 高水压砂性地层 盾尾刷更换 液氮冻结法 数值分析 温度场
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不同盾构施工参数对地表沉降影响的数值分析
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作者 王哲 郑钊锋 《低温建筑技术》 2024年第4期63-67,共5页
为研究盾构隧道施工阶段不同施工参数对地表沉降的影响规律,文中依托杭州某盾构隧道工程,运用Midas GTS NX数值软件建立盾构隧道施工三维模型,分析施工阶段注浆体弹性模量、注浆压力、掌子面推力等施工参数对地表沉降的影响。结果表明,... 为研究盾构隧道施工阶段不同施工参数对地表沉降的影响规律,文中依托杭州某盾构隧道工程,运用Midas GTS NX数值软件建立盾构隧道施工三维模型,分析施工阶段注浆体弹性模量、注浆压力、掌子面推力等施工参数对地表沉降的影响。结果表明,不同施工参数工况下地表横向沉降曲线皆呈现倒V形,且最大值均位于隧道拱顶正上方;适当增大注浆压力、掌子面推力可以减小地表沉降量;注浆体弹性模量大小与地表沉降量成反比;不同施工参数对地表沉降量的影响作用由大到小排列依次为注浆压力、注浆体弹性模量、掌子面推力,研究成果可为相关工程提供参考借鉴。 展开更多
关键词 盾构隧道 地表沉降 注浆体弹性模量 注浆压力 掌子面推力
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Spatial distribution model of the filling and diffusion pressure of synchronous grouting in a quasi-rectangular shield and its experimental verification 被引量:1
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作者 Jun Liu Peinan Li +3 位作者 Lai Shi Jie Fan Xiaoyong Kou Dezhong Huang 《Underground Space》 SCIE EI 2021年第6期650-664,共15页
Considering that the particular geometric shape of a quasi-rectangular shield,the grout flowing law and its motion process are more complicated than those of a conventional circular shield.To interpret the grouting me... Considering that the particular geometric shape of a quasi-rectangular shield,the grout flowing law and its motion process are more complicated than those of a conventional circular shield.To interpret the grouting mechanical ehaviour in the special-shape shield tail void,the filling and diffusion mechanism of synchronous grouting was analysed.The grout flowing is separated into two independent motion processes,which contains a circumferential filling and a longitudinal diffusion.The theoretical model of the grout pressure spatial distribution was derived based on the principle of fluid mechanics.Then,the pressure distributions in the two directions were obtained using a case study and compared with the field measured data to verify the validation of the model.Although the overall spatial pattern of grout pressure distribution on the tunnel profile show a change trend dominated by the self-weight effect mostly,its local fluctuation characteristics is very abnormal relative to that of a circular shield tunnel.Moreover,the important factors in the model were analysed,including the grout material parameters,the grouting construction parameters,and some geometry parameters.The results show that the pressure loss along this way is positively correlated with the grout flow velocity and is sensitive to the shear yield stress of the grout.The pressure loss along the circumferential direction is the most sensitive to the thickness of the ring cake,and the value range suitable for the model should be 0.02-0.03 m.The pressure loss along the longitudinal diffusion direction is the most sensitive to the size of the tail void.The research results can provide a theoretical basis for the control of special-shape shield construction. 展开更多
关键词 Tunnel engineering Quasi-rectangular shield Synchronous grouting Filling and diffusion pressure spatial distribution model Experimental verification
原文传递
软弱局部透水地层注浆止水盾尾刷更换技术
5
作者 丁程 程姿洋 +1 位作者 王文恺 杨平 《林业工程学报》 CSCD 北大核心 2024年第2期160-166,共7页
在城市轨道交通建设中,由于长距离、小半径盾构掘进情况越来越多,导致盾尾刷因长时间受力或受力不均而磨损,降低或失去密封性,需对其及时进行更换。本研究以苏州轨道交通8号线虎殿路站—虎丘湿地公园站出入场线区间更换盾尾刷为背景,基... 在城市轨道交通建设中,由于长距离、小半径盾构掘进情况越来越多,导致盾尾刷因长时间受力或受力不均而磨损,降低或失去密封性,需对其及时进行更换。本研究以苏州轨道交通8号线虎殿路站—虎丘湿地公园站出入场线区间更换盾尾刷为背景,基于盾尾刷更换各种止水方式比选分析,结合该工程位于软弱局部透水地层特点,提出并实施了一种多方式注浆止水的盾尾刷更换方法。即在软弱局部透水地层中,通过在盾尾注入聚氨酯、惰性浆液、双浆液,以及通过盾体径向注入惰性浆液,对盾尾前后地下水进行有效封堵,再通过拆卸一环管片进行第一道盾尾刷的拆卸与更换,更换期间实测表明地表累积沉降与日沉降均满足控制要求,注浆加固后打开观测孔止水效果良好,仅耗时14 d便恢复掘进。本研究提出的软弱局部透水地层注浆止水的盾尾刷更换成套工艺与方法取得很好的实施效果,可为今后类似工程提供参考。 展开更多
关键词 盾构隧道 软弱局部透水地层 盾尾刷更换 多种浆液交叉注浆 注浆止水
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泥水盾构隧道地层渗透压力的确定及规律研究
6
作者 李远帆 王媛 +3 位作者 任杰 董琪 陈龙 王志奎 《人民黄河》 CAS 北大核心 2024年第5期138-144,共7页
泥水盾构隧道施工中的地层渗透压力是设定开挖仓泥水压力等施工参数的主要依据之一。为提高地层渗透压力计算的准确性,开展泥水盾构隧道地层渗透压力的确定方法及规律研究。考虑土体开挖、泥水支护、壁后注浆等施工因素,建立模拟泥水盾... 泥水盾构隧道施工中的地层渗透压力是设定开挖仓泥水压力等施工参数的主要依据之一。为提高地层渗透压力计算的准确性,开展泥水盾构隧道地层渗透压力的确定方法及规律研究。考虑土体开挖、泥水支护、壁后注浆等施工因素,建立模拟泥水盾构施工动态过程的三维流固耦合模型,分析盾构掘进和同步注浆等施工作业以及地层情况对地层渗透压力的扰动范围和扰动程度,基于此提出泥水盾构隧道地层渗透压力的修正公式。结果表明:当注浆压力为200~500 kPa时,盾构施工对地层渗透压力的最远影响范围为距离开挖面前方4.5环处;在相同注浆压力下,对岩层渗透压力的扰动范围最大,砂土层次之,黏土层最小;采用修正公式得出的地层渗透压力计算值与实测值变化趋势基本一致,验证了修正公式的合理性。 展开更多
关键词 泥水盾构 地层渗透压力 注浆压力 流固耦合 过江隧道工程
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考虑圆孔扩散时盾构注浆引起的土体变形分析
7
作者 陈威 孙兴鹏 +1 位作者 程钰博 孙阳 《科技通报》 2024年第5期73-78,共6页
本文基于弹性力学Mindlin基本解和坐标变换,假设盾尾注浆浆液为牛顿流体,考虑盾尾浆液在一定厚度范围内沿柱面均匀圆形扩散,得到注浆压力竖向分量和水平分量引起的土体竖向位移解,并以某工程盾构施工段为例,分别计算了注浆压力简化为均... 本文基于弹性力学Mindlin基本解和坐标变换,假设盾尾注浆浆液为牛顿流体,考虑盾尾浆液在一定厚度范围内沿柱面均匀圆形扩散,得到注浆压力竖向分量和水平分量引起的土体竖向位移解,并以某工程盾构施工段为例,分别计算了注浆压力简化为均布荷载和考虑圆孔扩散的竖向位移。结果表明:2种方法计算得到的土体的位移曲线均呈现正态分布,距离注浆面越近,土体隆起变形就越大;考虑注浆压力圆孔扩散时,计算得到的地表隆起值约为均布注浆压力的3倍;考虑圆孔扩散的位移公式包含了注浆压力、注浆时间、注浆孔径和浆液特性等参数,通过调整这些参数能够改善盾尾注浆引起的土体变形。 展开更多
关键词 盾构施工 圆孔扩散 MINDLIN解 注浆压力 土体变形
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地铁盾构洞内盾尾刷更换技术研究 被引量:1
8
作者 李红岩 《工程建设与设计》 2024年第3期181-183,共3页
土压平衡盾构穿越承压水、透水地层时,盾尾刷会出现严重磨损,止水效果变差,对盾构隧道的掘进质量、安全等造成严重影响。因此,盾尾刷的快速更换对施工安全和工程质量至关重要。徐州地铁6号线一期工程市紫区间右线掘进过程中,通过洞内更... 土压平衡盾构穿越承压水、透水地层时,盾尾刷会出现严重磨损,止水效果变差,对盾构隧道的掘进质量、安全等造成严重影响。因此,盾尾刷的快速更换对施工安全和工程质量至关重要。徐州地铁6号线一期工程市紫区间右线掘进过程中,通过洞内更换盾尾刷技术进行研究,提出土压平衡盾构机掘进期间进行安全、高效的洞内盾尾刷更换技术措施。结果表明,洞内快速更换盾尾刷安全快速可行。 展开更多
关键词 土压平衡 洞内盾尾刷更换 止水环
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直径盾构靠近既有结构隔离循环保压注浆技术探析
9
作者 马宁 陈文 张欣 《江西建材》 2024年第2期239-240,243,共3页
文中以深圳某隧道建设项目为依托,对大直径盾构靠近既有结构隔离循环保压注浆技术进行了分析,并对施工后既有结构的变形进行监测,分析隔离循环保压注浆技术的效益,以保障隧道盾构施工过程中既有结构的安全。
关键词 地下空间工程 大直径盾构 循环保压注浆
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软土层大直径盾构施工地表沉降控制措施研究
10
作者 庄绪良 《建筑技术开发》 2024年第6期55-57,共3页
针对软土地层大直径泥水盾构施工中的地表沉降控制问题,以杭州市某过江隧道两台大直径泥水盾构在淤泥质粉质粘土地层的施工为背景,通过理论分析计算和现场实践验证,对影响地表沉降的开挖仓压力设定、同步注浆配合比、盾构姿态控制和盾... 针对软土地层大直径泥水盾构施工中的地表沉降控制问题,以杭州市某过江隧道两台大直径泥水盾构在淤泥质粉质粘土地层的施工为背景,通过理论分析计算和现场实践验证,对影响地表沉降的开挖仓压力设定、同步注浆配合比、盾构姿态控制和盾体同步填充进行研究,总结出软土地层大直径泥水盾构施工中开挖仓压力设为静止土压力与主动土压力的平均值降低0.2bar,同步注浆浆液的最优配合比设计,中盾注浆参数的设定和监控量测的及时反馈等地表沉降的技术措施和控制要点,研究成果可为软土地层泥水盾构隧道施工中地表沉降预防控制提供有益的参考与借鉴。 展开更多
关键词 大直径泥水盾构 地表沉降 压力设定 注浆参数
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富水地层土压平衡盾构接收盾尾二次注浆(环箍)施工技术研究
11
作者 崔刚 《流体测量与控制》 2024年第3期77-80,共4页
随着盾构施工技术的逐渐成熟,在地下空间施工中,盾构施工技术的应用越来越广泛。现场根据图纸完成工作井施工及盾构推进。在盾构接收时,为降低富水地层盾构接收风险,一般情况下,需要对盾构盾尾部位进行二次注浆(环箍)。根据不同的施工工... 随着盾构施工技术的逐渐成熟,在地下空间施工中,盾构施工技术的应用越来越广泛。现场根据图纸完成工作井施工及盾构推进。在盾构接收时,为降低富水地层盾构接收风险,一般情况下,需要对盾构盾尾部位进行二次注浆(环箍)。根据不同的施工工艺,二次注浆材料也不同,其根本目的为止水,以减少盾构机接收风险。 展开更多
关键词 盾构接收 富水地层 二次注浆(环箍) 注浆材料 注浆量 注浆压力
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WSS追踪式注浆法在盾构气压作业地层加固中的应用探讨
12
作者 江伟 《广东土木与建筑》 2024年第7期90-94,共5页
WSS追踪式注浆法,是为了在盾构气压作业时,更加高效地完成地层加固,创造安全带压开仓条件。充分利用既有技术资料和动态的施工参数,通过追寻地下岩隙、孔洞、地下水通道等的分布情况,利用WSS注浆法进行相对目标准确的追踪式注浆封堵,可... WSS追踪式注浆法,是为了在盾构气压作业时,更加高效地完成地层加固,创造安全带压开仓条件。充分利用既有技术资料和动态的施工参数,通过追寻地下岩隙、孔洞、地下水通道等的分布情况,利用WSS注浆法进行相对目标准确的追踪式注浆封堵,可以极大地减少加固工作量,提高加固工作效率和质量,缩短工期,节约成本。 展开更多
关键词 盾构气压作业 WSS注浆 追踪式注浆
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考虑盾尾注浆影响的管片土压力模型试验研究 被引量:1
13
作者 钟小春 钟建玲 +2 位作者 于伦超 丰土根 余明学 《地下空间与工程学报》 CSCD 北大核心 2023年第S01期201-208,共8页
近十年来盾构施工控制水平有大幅度提高,尽可能减少了地层超挖及对周边环境的影响,这将影响管片上覆土拱效应发挥程度及作用在管片上的土压力。基于此,自行设计研制了考虑盾尾注浆影响的盾构管片土压力模型试验装置,探讨了隧道埋深、浆... 近十年来盾构施工控制水平有大幅度提高,尽可能减少了地层超挖及对周边环境的影响,这将影响管片上覆土拱效应发挥程度及作用在管片上的土压力。基于此,自行设计研制了考虑盾尾注浆影响的盾构管片土压力模型试验装置,探讨了隧道埋深、浆液密度、管片姿态以及壁后注浆充填率等施工因素对盾构管片土压力的影响。结果表明:(1)考虑壁后注浆影响的全周管片土压力较为均匀;(2)在注浆充分的前提下,随着隧道埋深增加,隧道顶部土压力逐渐增大,且增大趋势逐渐平缓,管片顶部土压力与太沙基松动土压力理论计算值较为接近;(3)管片从下往上偏移时,管片顶部土压力和管片底部土压力变化最大,分别增大了33.18%和减小了23.76%,管片两侧土压力变化较小;(4)管片姿态左右偏移时,管片顶部和底部的土压力变化幅度不大,管片偏移侧的土压力相较对侧差值接近1倍;(5)当浆液密度从1.46 g/cm^(3)增加至1.84 g/cm^(3)时,作用在管片上的土压力随之增大,增大范围为22.09%~24.15%;(6)当注浆饱满上覆土拱效应难以充分发挥,管片各特征位置处土压力高于太沙基松动土压力,当注浆充填不充分时,管片各特征位置处土压力逐渐降低甚至低于太沙基松动土压力。 展开更多
关键词 盾构隧道 壁后注浆 管片土压力 模型试验 松动土压力
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盾尾刷环形密封系统单元试验及水密性机制研究 被引量:3
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作者 钟小春 莫暖娇 +3 位作者 余明学 竺维彬 朱能文 游智 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第2期354-361,共8页
盾构法已经成为了城市地铁隧道建设的主流施工法,由于盾尾刷密封效果不佳导致的漏水、漏浆等重大安全责任事故屡屡发生。通过建立盾尾刷-油脂腔密封系统密封单元试验装置,探讨油脂稠度、油脂压力、盾尾间隙对其水密性能的影响。试验结... 盾构法已经成为了城市地铁隧道建设的主流施工法,由于盾尾刷密封效果不佳导致的漏水、漏浆等重大安全责任事故屡屡发生。通过建立盾尾刷-油脂腔密封系统密封单元试验装置,探讨油脂稠度、油脂压力、盾尾间隙对其水密性能的影响。试验结果表明:(1)根据油脂锥入度不同,盾尾密封渗漏出现两种模式:锥入度低时渗漏物为外界泥水,锥入度高时渗漏物为外界泥水与油脂混合物。为提高盾尾密封性能,油脂锥入应控制180~200(1/10 mm)范围内。(2)盾尾渗漏临界压力可由油脂压力、贴合力确定,略微小于油脂压力,因此工程中设定油脂压力比盾尾空隙中泥水或注浆浆液压力大0.5 MPa是合理的。(3)盾尾渗漏临界压力受油脂压力影响更大些,但盾尾刷贴合力则影响油脂逃逸和油脂压力的稳定,因此盾构掘进过程中加强盾尾刷和密封系统的管理以避免砂浆侵入导致盾尾刷失去弹性引起的密封失效。研究成果可为盾尾密封系统的设计和施工管理提供参考。 展开更多
关键词 盾尾刷 油脂 单元试验 水密性 渗漏临界压力
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盾尾同步注浆模拟试验研究
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作者 黄大维 石海斌 +3 位作者 罗仲睿 罗文俊 方焘 宋森 《华东交通大学学报》 2023年第3期1-9,共9页
盾尾同步注浆区域位于盾构隧道管片壁后,由于其空间的封闭性,难以对浆液的扩散情况进行观测,从而导致目前同步注浆材料的分布特性尚不明确。为此,研发了一种盾尾同步注浆模拟装置,进行了盾尾同步注浆模拟试验研究,对同步注浆过程中的土... 盾尾同步注浆区域位于盾构隧道管片壁后,由于其空间的封闭性,难以对浆液的扩散情况进行观测,从而导致目前同步注浆材料的分布特性尚不明确。为此,研发了一种盾尾同步注浆模拟装置,进行了盾尾同步注浆模拟试验研究,对同步注浆过程中的土体内部的压力变化与上部土体的沉降进行了研究。结果表明,注浆开始后出浆口移动轴线上方土体内部的压力在注浆压力的影响下逐渐增大,在出浆口远离后逐渐减小,与此同时轴线两侧的土体压力逐渐增大,产生了明显的土拱效应;注浆稳定后浆液的内部压力主要由上部荷载决定,与注浆阶段注浆压力的大小无直接关系;注浆过程中引发的地表沉降的大小主要由注浆压力决定,其次受到浆液性质的影响;凝固后的注浆体横向上在出浆口附近厚度较小,两侧较大,纵向上厚度分布较为均匀。 展开更多
关键词 盾构隧道 同步注浆 模型试验 注浆压力 浆液扩散
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基于地表位移控制的浅埋盾构管片壁后注浆压力确定方法
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作者 钟小春 刘昶 +2 位作者 李福东 简永洲 闫向君 《铁道建筑》 北大核心 2023年第7期114-117,共4页
采用考虑卸载模量的硬化土小应变模型,模拟分析了不同埋深盾构隧道施工时地表竖向位移随管片壁后注浆压力的变化规律,并从盾构施工微扰动控制角度探讨了壁后注浆压力的确定方法。结果表明:随壁后注浆压力增大,不同埋深下地表竖向位移均... 采用考虑卸载模量的硬化土小应变模型,模拟分析了不同埋深盾构隧道施工时地表竖向位移随管片壁后注浆压力的变化规律,并从盾构施工微扰动控制角度探讨了壁后注浆压力的确定方法。结果表明:随壁后注浆压力增大,不同埋深下地表竖向位移均可分为沉降敏感阶段、稳定阶段和隆起敏感阶段;壁后注浆压力应在隧道顶部上覆土自重应力的基础上进一步增大,以顶起上覆土,弥补超挖引起的地表沉降;当地层损失补偿率与地层损失率接近时,可达到盾构施工微扰动控制要求,据此提出一种综合考虑地表竖向位移、地层损失率、地层损失补偿率的壁后注浆压力范围确定方法。 展开更多
关键词 盾构隧道 壁后注浆压力 数值模拟 浅埋隧道 地层损失 地表位移 隧道埋深 注浆压力比
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大断面异形盾构同步注浆两阶段复合扩散机制及压力时空分布模式 被引量:2
17
作者 李培楠 朱合华 +1 位作者 李晓军 蒋曦 《土木工程学报》 EI CSCD 北大核心 2023年第3期90-106,共17页
异形盾构在隧道断面形式多样化发展的情势下越来越多地出现在地铁建设中,因其自身几何形状特性所对应的非常规盾尾间隙和复杂的浆液流动路径让注浆施工控制较为困难,长时间的拼装过程亦使得浆液压力重分布更难明晰。在分析盾构同步注浆... 异形盾构在隧道断面形式多样化发展的情势下越来越多地出现在地铁建设中,因其自身几何形状特性所对应的非常规盾尾间隙和复杂的浆液流动路径让注浆施工控制较为困难,长时间的拼装过程亦使得浆液压力重分布更难明晰。在分析盾构同步注浆充填运动特征和渗透扩散机理的基础上,通过考虑浆液的非预定填充轨迹、黏度时变性以及驱替/渗滤效应,建立更加符合实际情况的浆液填充与渗透复合扩散模型,推导浆液压力和时空扩散距离的理论计算式。由此统一注浆过程中浆液的填充扩散与渗透扩散两阶段,整合浆液压力的传递和消散过程,依托类矩形盾构工程实例获得压力沿管片的3D时空分布规律。研究表明:浆压的传递与消散对管片总的及单位面积受力均有显著影响,填充扩散的计算结果呈上小下大,重力主导的趋势,竖向梯度约为16kPa/m,压力曲线更加饱满,压力槽现象不太明显;该地层和参数条件下的渗透消散计算结果呈非线性变化特征,前期较快后期较慢,达到稳定时间更短,不透水层的形成使得最终浆压与静水压力的差值达到初始渗透压差的46%左右。文中提出的两阶段注浆扩散模型与现场实测结果更加接近,浆液压力分布的局部趋势、波动特征及消散规律与传统方法计算出的结果有显著区别,其能更好地说明浆液在异形空间中的运动方式及其向外扩散中的损失细节。该研究成果也能在传统圆形盾构隧道的建设中进行应用服务,并为精细化分析施工阶段的衬砌管片受力模式提供理论依据。 展开更多
关键词 异形盾构隧道 同步注浆 两阶段扩散模型 复合扩散机制 压力时空分布
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盾构隧道施工参数对地表沉降的影响研究 被引量:1
18
作者 陈友建 袁炳祥 +1 位作者 王永洪 王鑫 《广西大学学报(自然科学版)》 CAS 北大核心 2023年第1期10-17,共8页
以广州市地铁十八号线万顷沙站—万横中间风井盾构区间隧道工程为研究背景,运用有限元软件,探讨了隧道埋深比、掘进压力、注浆厚度3种因素引起的地表变形的影响。在分析中使用控制变量法,在其他条件不变的情况下,改变掘进压力等施工参... 以广州市地铁十八号线万顷沙站—万横中间风井盾构区间隧道工程为研究背景,运用有限元软件,探讨了隧道埋深比、掘进压力、注浆厚度3种因素引起的地表变形的影响。在分析中使用控制变量法,在其他条件不变的情况下,改变掘进压力等施工参数并选取合理的值域后进行数值模拟,研究各种参数对地表沉降的影响程度。结果表明:(1)随着隧道埋深比的增大,横向地表沉降量峰值出现先增加后下降的变化规律,沉降槽曲线也逐步趋于缓和;(2)地面横向沉降峰值随掘进压力的增大而增大,当掘进压力超过掌子面土体应力释放值时,沉降量峰值与掘进压力成正比;(3)地面横向沉降量与注浆层厚度成反比。 展开更多
关键词 盾构隧道 地表沉降 掘进压力 注浆厚度 隧道埋深
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富水粉细砂层盾尾同步注浆浆液渗透-压密扩散机制研究 被引量:2
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作者 宋洋 王宏帅 +3 位作者 李昂 王鑫 肖作明 苑强 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第5期1319-1329,共11页
为探究富水粉细砂层中盾尾同步注浆浆液扩散规律,将浆液扩散过程中滤饼开始生成的时间作为浆液渗透扩散与压密扩散转折点,建立考虑渗滤效应的浆液渗透扩散理论公式及浆液压密扩散影响半径理论公式,并通过自主研发设计的盾尾同步注浆系... 为探究富水粉细砂层中盾尾同步注浆浆液扩散规律,将浆液扩散过程中滤饼开始生成的时间作为浆液渗透扩散与压密扩散转折点,建立考虑渗滤效应的浆液渗透扩散理论公式及浆液压密扩散影响半径理论公式,并通过自主研发设计的盾尾同步注浆系统进行相似模型试验,验证理论公式合理性。结果表明:(1)在富水粉细砂层中,浆液扩散规律与常规单一扩散模式不同,呈渗透-压密两阶段;(2)滤饼的作用在于将以孔压形式存在的浆液压力转化为有效应力作用于土体骨架,滤饼开始生成后,浆液扩散模式由渗透扩散转变为压密扩散;(3)由浆液压力有效应力转化率曲线变化规律可知,注浆压力越大,滤饼开始生成时间越短,即浆液渗透扩散持续时间越短;(4)随着注浆压力增大,浆液压密扩散阶段影响半径也变大,通过试验及理论计算确定注浆压力为0.4 MPa时对地层扰动范围约为1倍隧道开挖轮廓。该研究成果可为富水粉细砂层中盾尾同步注浆施工提供理论支撑。 展开更多
关键词 盾尾同步注浆 渗滤效应 渗透扩散 压密扩散 滤饼开始生成时间 相似模型试验
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基于压缩及油脂逃逸试验的盾尾刷性能评价研究 被引量:1
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作者 竺维彬 刘昶 +2 位作者 钟小春 游智 朱能文 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第5期1086-1093,共8页
盾尾密封失效事故时有发生,严重时易造成了重大涌水涌砂安全事故,已经引起工程界与学术界的高度关注。基于盾尾刷动态压缩试验和盾尾密封油脂逃逸试验结果及分析,结果表明:①动态压缩试验测试结果能较好反映盾尾刷弹塑性力学性能,大幅... 盾尾密封失效事故时有发生,严重时易造成了重大涌水涌砂安全事故,已经引起工程界与学术界的高度关注。基于盾尾刷动态压缩试验和盾尾密封油脂逃逸试验结果及分析,结果表明:①动态压缩试验测试结果能较好反映盾尾刷弹塑性力学性能,大幅度节约试验时间;②随着盾尾间隙不断减小,盾尾刷贴合力、弹性系数不断增大,塑性变形占比不断增大、弹性变形占比不断减小。盾尾间隙为110 mm时弹性变形占比为90%,盾尾间隙压缩至50 mm时弹性变形占比降低到60%;③建立了盾尾间隙、盾尾油脂逃逸量与盾尾刷贴合力关系图,获得了盾尾密封系统的工作安全区域,可对盾尾密封状态有效性进行评估。建立的盾尾刷密封性能评价方法,为盾尾刷性能评价及检测提供了参考。 展开更多
关键词 盾尾刷 动态压缩试验 油脂逃逸试验 贴合力 弹性系数 油脂逃逸压力
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