熔速对高填充比06Cr18Ni11Ti电渣重熔铸锭凝固过程的影响

以06Cr18Ni11Ti钢高填充比电渣重熔铸锭为研究对象,通过建立瞬态电渣重熔过程的多相多物理场耦合模型,探究了熔速对电渣重熔过程中电磁、传热、流动及凝固行为的影响。结果表明,不同熔速下的电流路径基本一致,且存在明显的集肤效应,结晶器内部温度呈抛物线形分布,且温度梯度较大。随着熔速从5 kg/min增至7 kg/min,电流密度、洛伦兹力和焦耳热分别增加了16.2%、37.7%和63.3%;渣池最高温度从1902 K上升至2058 K;渣池内存在两对方向相反的涡旋,结晶器内的流动随熔速增大变得更加剧烈;在本文研究条件下,提高熔速会导致熔池深度增大、铸锭局部凝固时间延长;当熔速为5 kg/min时,局部凝固时间最短,熔池深度在结晶器直径的1/2~1/3,有助于保证铸锭良好的致密性和结晶质量。

废钢预热技术在高炉-转炉长流程中发展现状及展望

废钢预热是提高高炉-转炉长流程炼钢过程中废钢比的重要手段,基于“双碳”背景下,提高长流程生产过程中废钢比可以降低其焦炭消耗,明显降低吨钢碳排放量,同时现阶段采用全废钢电炉冶炼条件下的产品价格明显高于转炉冶炼成本,采用高废钢比转炉生产流程可以提高经济效益。介绍和分析了现阶段长流程企业广泛使用的铁水包废钢预热技术、转炉废钢斗废钢预热技术、连续水平废钢预热技术、高位料仓废钢预热技术,通过对比分析和总结现有各种方法的优缺点,展望了下一步废钢预热技术的发展方向,提出了蓄热式烟气高速循环废钢预热、铁水分级指导废钢预热及废钢预热精准控制是今后废钢预热发展的主要方向。对钢铁企业废钢预热技术的选择和发展具有一定的参考意义。

脐带缆内套超级双相不锈钢S32750焊接工艺研究

采用全位置TIG焊接方式进行脐带缆内套超级双相钢S32750焊接工艺试验,研究分析了焊接接头的力学性能、微观组织、相比例和耐腐蚀能力。结果表明,当焊接试验选用直径2.4 mm钨丝、直径1.0 mm ER2594焊材材质;焊缝背面(管道内部)采用背面充氩的方式进行保护,通过焊接夹具形成的密闭空间,使内部保持氩气气氛,其中外保护气为99.999%Ar,喷嘴气体流量约为6~10 L/min,内保护气为98%Ar+2%N_(2),流量约为10~15 L/min;焊接电流68~70 A,焊接电压12~14 V,焊接速度90~110 mm/min,热输入0.45~0.65 kJ/mm时,焊接接头的力学性能、铁素体含量和耐点蚀能力均满足标准的相关要求。

联合特钢120 t转炉工序能效提升实践

联合特钢炼钢厂通过分析转炉工序能耗影响因素,从提高转炉生产效率、提高废钢比和提高煤气回收3个方面采取系列措施,120 t转炉实现工艺流程优化,平均冶炼周期由35 min降低至22 min,转炉工序能耗达到-30 kgce/t以下,减低了转炉污染物排放,促进高能效生产。

再论我国钢铁工业节能方向和途径

以１９８０～１９９２年我国钢铁工业生产和能源消耗的统计数据为依据，用吨钢能耗的ｅ－ｐ分析方法剖析了我国钢铁工业能耗状况，指出我国钢铁工业钢比系数高，特别是铁钢比高是限制我国钢铁工业节能深入进行的重要因素。钢铁工业结构优化是降低铁钢比，进而降低吨钢能耗的主要方法和根本途径。本文论述了优化工艺流程结构，调整高炉－转炉流程的原料和生产结构，降低铸铁比以及提高连铸比等所能达到的节能效果。

过去20年及今后5年中我国钢铁工业节能与能耗剖析

总结了 19世纪最后 2 0年我国钢铁工业节能降耗的显著成绩。我国钢铁工业的节能成就 ,其中一半靠直接节能 ,一半靠间接节能 ;我国吨钢能耗与发达国家的主要差距是矿钢比和铁钢比高、电炉和轧钢工序能耗高 ;钢铁工业结构优化是降低钢比系数 ,进而降低吨钢能耗的根本途径。预测 2 0 0

我国钢铁工业节能方向的研究

以１９８０～１９９２年我国钢铁工业生产和能源消耗的统计数据为依据，用吨钢能耗的ｅ—ｐ分析方法剖析了我国钢铁能耗状况，得出我国钢铁工业钢比系数高，特别是铁钢比高是限制我国钢铁工业节能工作深入进行的重要因素，而钢铁工业结构优化是降低铁钢比，进而降低吨钢能耗的主要方法和根本途径．

冷却工艺对低碳钢屈强比的影响机制

采用复合冷却方法进行了低碳钢板的热轧冷却试验。考察了4种冷却工艺(包括一段冷却、后段冷却、两段冷却和前段冷却)对低碳钢力学性能、显微组织和晶粒间取向差分布的影响。研究结果表明,与一段冷却相比,后段冷却或两段冷却的屈服应力和屈强比较低。但两者的影响机制不同。后段冷却的屈强比较低的原因是晶粒尺寸较大,而两段冷却的屈强比较低的原因是小角度晶界比例较低。

轧后冷却制度对低碳贝氏体钢组织及屈强比的影响

在热模拟及轧制实验的基础上,利用扫描电镜和多功能材料试验机研究了轧后冷却制度对低碳贝氏体钢组织及屈强比的影响。结果表明,所研究钢种在1～25℃/s的冷却速度范围内均可得到贝氏体组织,其贝氏体开始转变温度为557～651℃。轧后以不同冷却制度冷却至室温的试样微观组织主要为板条贝氏体、粒状贝氏体、准多边形铁素体等的混合组织,冷却制度不同,各种组织所占的比例有很大不同。冷却制度对屈强比也有明显影响;轧后直接空冷至室温的试样的屈强比为0.68,但强度较低;油淬试样的屈强比约0.77,且强度较高;水冷至531℃而后空冷的试样的屈服强度较高,但抗拉强度相对较低,屈强比高达0.90。

轧制工艺对高强度建筑钢板组织和屈强比的影响

针对鄂钢生产的部分高强度建筑钢板出现屈强比超标的现象,采用金相显微镜,扫描电镜和万能试验机测试了不同轧制工艺的钢板组织和性能,分析了轧制工艺对组织和性能的影响,找出了部分钢板屈强比超标的原因。结果表明,减少轧制道次,增大道次压下率,造成晶粒细化,而珠光体百分比和片层间距基本不变,是钢板的屈服强度升高的主要原因,从而导致了钢板屈强比超过标准。因此,保持适当轧制道次,优化轧制工艺以获得优良的性能。

柳钢吨钢综合能耗行业内对比分析

根据系统节能理论,利用e-p分析法,认为柳钢吨钢综合能耗高的原因为:工序钢比系数高、炼铁工序能耗高、利用富余煤气发电量比例高。

H13钢表面激光熔覆层稀释率及强化效果研究

为了改善H13钢的表面性能,利用YLS-4000型光纤激光器在H13钢表面熔覆镍基涂层,采用正交试验法,对不同工艺下的熔覆层表面形貌、几何参量、稀释率、微观组织、显微硬度进行了检测分析。结果表明,激光功率最小而送粉速率最大时(P=1800W,v_f=1.0g/s)表面凹凸不平;激光功率和扫描速率最大时(P=2200W,v_s=25mm/s)表面出现裂纹;当稀释率η<10%时,熔覆区平均硬度(大于800HV)为基体硬度(246HV)的3倍以上,强化效果显著;当稀释率η>25%时,熔覆区下部受熔化基体的稀释作用硬度较低;稀释率随着激光功率与扫描速率的增加而增加,随着送粉速率的增加而降低。通过调整工艺参量可获得表面平整光滑、组织致密、强化效果显著的熔覆层。

轧钢系统能耗分析与节能对策

论述了系统节能的概念和方法 ,并以此为基础 ,分析轧钢系统能源消耗的现状 ,提出节能降耗的对策。指出在降低材比系数方面 ,要重点放在提高成材率和生产结构调整 ;在降低工序能耗方面 ,重点放在降低电能和加热能耗。

煤矿井下给排水、排瓦斯气涂塑钢管不同工艺研究

煤矿井下用涂塑钢管,生产工艺及涂料不同,其产品质量和价格也不同,使用寿命也有较大差别。通过介绍几种涂塑钢管的生产工艺和涂料,指出幕帘散布法生产工艺内外涂改性LLDPE塑膜质量可靠,使用寿命长达60 a,性价比高。

超高强度复相钢CP800的相变行为及热轧工艺研究

试验研究了超高强度复相钢CP800的相变动力学、热轧工艺和析出行为。结果表明,CP800钢的贝氏体区与铁素体区分离,贝氏体和铁素体区宽广,珠光体区较窄;在400~600℃之间发生贝氏体转变,贝氏体相变的临界转变速率约25℃/s。在不同终轧温度和卷取温度下,CP800钢的屈服强度均高于680 MPa,抗拉强度均高于760 MPa。随着卷取温度的提高,屈服、抗拉强度上升,断后伸长率提高,扩孔率降低。终轧温度由920℃降低至880℃时,强度变化不显著,但断后伸长率显著上升,扩孔率显著下降。随着热处理温度的升高,Ti C的析出导致试验钢的屈服强度和抗拉强度逐步提高,而当热处理温度提高至两相区后,冷却过程中的铁素体相变导致强度急剧降低。

超低屈强比冷轧DP780钢的组织及性能研究

研究了冷轧退火工艺参数对DP780双相钢的显微组织和力学性能的影响。通过调整连续退火工艺来控制显微组织中一次铁素体、二次铁素体、马氏体、残余奥氏体的比例、尺寸、形貌、分布,同时获得了连退工艺参数、显微组织、力学性能的关系。结果表明,在传统冷轧铁素体和马氏体双相钢的组织中有5%~7%的残余奥氏体,不仅可以获得屈强比≤0.5的超低屈强比冷轧DP780型钢,也改善了成形性能。

工艺参数对钢结构喷涂层耐蚀性的影响

采用不同的喷涂距离和O2/C2H2比值,对Q345B钢结构进行爆炸喷涂试验,并进行240h中性盐雾腐蚀试验和碱液电化学腐蚀试验。试验结果表明喷涂距离为120～210mm,O2/C2H2比值为0.8～1.2,Q345B钢结构爆炸喷涂层的质量损失率先减小后增大,腐蚀电位先正移后负移,Q345B钢结构喷涂层的耐蚀性先提高后减小。

焊接钢管焊缝图像处理方法探讨

根据现行X射线焊缝检测方式下图像产生的机理及图像的特点,从开发实用软件的角度探讨了焊接钢管焊缝检测图像的处理方法,并结合实际开发过程中的经验,给出了焊缝图像计算机处理系统开发的一些建议和具体做法,指出应注意的问题。

Q390C高强结构钢热轧板的开发及工艺优化

在Q345C钢的基础上,通过成分设计和控轧控冷(TMCP)工艺优化,开发出一种新型高强结构钢Q390C。采用Gleeble-3500热模拟机测定了Q390C钢的CCT曲线,研究了它的高温热塑性,分析工艺对室温组织的影响规律,以及终冷温度与屈强比之间的关系。二阶段控轧控冷制工艺参数为:粗轧开轧温度1020~1150℃,二次开轧温度920~940℃,终轧温度820~850℃,终冷温度660~680℃,矫直离线后堆冷冷速1~2℃/s,最终产品厚度控制在15~30 mm。通过生产过程控制与优化,Q390C高强结构钢热轧板各项性能指标符合技术要求。

钢铁生产流程铁资源效率的分析

以钢铁生产流程铁流图为基础,分析了高炉-转炉流程、电炉流程和混合流程的铁资源效率。流程铁资源效率的大小取决于各工序的金属收得率,金属收得率愈高,流程铁资源效率愈高。讨论了电炉钢比对混合流程铁资源效率的影响,结果表明,电炉钢比愈高,混合流程铁资源效率愈高。在此基础上,以中、美、日3国钢铁工业为例分析了电炉钢比和铁资源效率的关系。