汽车空调管接头复杂塑件注塑模设计

为某汽车空调管接头复杂塑件的注射成型设计了一副两板式模具,解决了该塑件因结构复杂导致脱模困难、难以实现自动化注塑生产的实际问题。由于该塑件的圆柱壳主体上附加设置了90°弯管接口、斜置直管接口、法兰台直通管接口、直管+65°弯管接口等4个异型结构特征,导致塑件的脱模机构设计非常困难。为解决该问题,采用脱模方向集成分类法等设计方法将塑件的脱模机构按区域来设计,在定模一侧设计了6个定模滑块先抽芯机构用于90°弯管接口、斜置直管接口这两个特征的先抽芯脱模,6个机构的抽芯动作由定模侧增加的一侧开模打开进行机械式驱动完成定模先抽芯动作。在模具动模一侧设置了4个脱模机构,包括2个滑块机构、1个滑块+弯管复合机构和1个大尺寸推管机构。分别由斜导柱和油缸驱动2个滑块机构,用于法兰台直通管接口脱模。滑块+弯管复合机构用于直管+65°弯管接口特征的脱模,先由斜导柱驱动滑块完成直线抽芯,后由油缸驱动弯管型芯带动直线抽芯滑块一起移动,完成65°弯管特征的旋转抽芯脱模。最后,由大尺寸推管机构顶出而实现塑件的完全脱模。

高强钢管超高性能混凝土界面黏结滑移性能试验

目的为了研究高强钢管超高性能混凝土的黏结滑移性能,方法考虑径厚比、长径比和钢纤维掺量3个参数的影响,设计并制作15根构件进行试验研究,通过推出试验,得到轴向荷载与加载端位移的荷载-位移曲线,以及高强钢管与超高性能混凝土之间的黏结强度,根据试验结果,对影响黏结强度的参数进行定性定量分析。结果结果表明:随着高强钢管长径比和径厚比的增加,黏结强度减小;随着钢纤维掺量增加,试件黏结强度先增加后减小,即当钢纤维掺量从1%增加到2%时,黏结强度增加,但当钢纤维掺量从2%增加到3%时,黏结强度反而降低;试件荷载-滑移曲线表现为两种形式,一是有明显的峰值点,峰值点后曲线急速下降(部分出现尾部上升的现象),二是曲线无明显峰值点,拐点后曲线持续缓慢增长。高强钢管超高性能混凝土的黏结破坏分为黏结阶段、滑动阶段和抗摩擦阶段。结论以长径比、径厚比、含钢率和套箍系数为参数,结合试验数据并对其进行回归分析,得到适用于高强钢管超高性能混凝土黏结强度的计算模型,并将计算结果与试验结果进行对比,计算值与试验值吻合较好,可为实际工程提供一定参考。

方钢管混凝土框架结构的push-over分析

对一个 10层方钢管混凝土框架结构进行了push over分析 ,为方钢管混凝土框架结构的抗震性能分析提供了参考数据。在此基础上与钢筋混凝土框架结构的push over分析结果进行了对比研究 ,从理论上比较了两种结构的动力特性。

冻融循环环境下方钢管混凝土粘结强度试验研究

为研究冻融循环环境下方钢管混凝土的粘结性能,设计制作了19组57个方钢管混凝土短柱试件,并对这些试件开展冻融循环后的推出试验。获得了试件的荷载-滑移曲线,分析方钢管混凝土粘结力的组成以及冻融循环次数、构件长细比、钢管宽厚比对粘结强度的影响。试验结果表明,冻融循环后方钢管混凝土的荷载-滑移曲线与常温下总体相似,包含无滑移段、上升段、下降段、残余段。无滑移段的粘结作用由化学胶结力提供,滑移产生后的粘结作用由摩擦力和机械咬合力提供。在试验参数范围内,方钢管混凝土的粘结强度随着冻融循环作用次数增加呈幂函数减小,随着构件长细比的增大呈线性降低,随着钢管宽厚比的增大呈指数下降。在试验结果基础上,提出了冻融循环后方钢管混凝土粘结强度的计算公式,计算结果与试验结果总体总体吻合。

冻融循环作用后钢管混凝土界面黏结滑移本构模型研究

在北方寒冷地区,钢管混凝土结构因冻融作用侵蚀而造成钢管开裂以及钢管混凝土结构力学性能劣化从而导致结构破坏的事故时有发生。针对冻融侵蚀后钢管混凝土界面黏结性能问题,制作了钢管混凝土推出试件,考虑冻融循环次数、混凝土强度、钢管径厚比等不同参数,进行冻融试验和推出试验,分析了界面黏结力的分布规律和影响因素,研究了冻融循环作用后钢管混凝土界面黏结滑移本构关系,确定了界面平均黏结强度以及峰值黏结强度、残余黏结强度特征值。结果表明,随着冻融循环次数的增加,界面平均黏结强度减小,极限荷载对应的滑移逐渐增大,而残余黏结强度呈线性减小,稳定段起点滑移随着冻融循环次数的增加呈指数增长。峰值黏结强度、残余黏结强度随混凝土强度的增加而提高,随着径厚比的增大而降低。分析外钢管密布应变计所测出的应变分布规律可知界面黏结应力呈指数分布,对比分析由荷载、滑移结合能量法理论推导所得的黏结应力分布函数,结果表明其具有较高精度,为后期研究界面黏结性能提供了新思路。构建了冻融循环作用后界面黏结应力-滑移三段式本构模型,并提出了相应特征值计算公式和本构模型,可为该类构件设计时考虑冻融作用提供参考。

方钢管混凝土柱IMS体系的Push-over分析

本文通过对一方钢管混凝土柱的改进IMS体系进行的Push-over分析,并结合弹性反应谱进行抗震性能评估,了解其在8度大震作用下的弹塑性特征,分析结果得出该结构体系能够满足8度大震下的抗震设防要求。

补料比及反冲推头倾角对Y型管内高压成形质量的影响研究

目的解决5A02铝合金Y型管在内高压成形过程中易出现破裂和内凹缺陷的问题,以获得最佳成形质量的管件,对成形中的补料比和反冲推头倾角进行研究。方法使用内高压成形机进行实验,分析了管件的表面质量、管件壁厚分布情况,研究了补料比和反冲推头倾角对Y型管成形质量的影响。选取端面倾角大小分别为0°、13.5°、27°的反冲推头进行实验,设计了1.5∶1、2∶1、2.5∶1和3∶14组补料比进行对比分析。结果比较3种不同反冲推头成形得到的管件,通过对支管成形效果的分析,确定13.5°为最佳反冲推头倾角;补料比在1.5~2.5时可成形出Y型管,补料比为2∶1时,Y型管成形质量最好。为获得成形质量高的Y型管,需选择补料比为2∶1的加载路径和端面倾角为13.5°的反冲推头进行实验。结论采用合适的反冲推头端面倾角,既可以使Y型管获得理想高度的支管,又可有效地抑制成形中期支管出现的破裂缺陷;选择合理的补料比可以避免过渡圆角内凹缺陷,也可以改善Y型管的壁厚分布情况,进一步提升管件最终的成形质量。

基于VB的差温推弯成形模具参数化设计

弯管在航空、船舶、汽车等行业应用广泛,随着航空、船舶、汽车业的蓬勃发展,对弯管的需求也越来越大。为了解决弯管推弯过程中薄壁管外侧拉裂、内侧褶皱的问题,本文研究设计了一款同时对弯管内侧壁冷却、外侧壁加热的铝合金薄壁管差温推弯模具,可以更好地提高推弯成形质量。同时,为了解决模具单一性导致的弯管生产效率较低的问题,本文利用VB技术对CATIA进行二次开发,对所设计的铝合金薄壁管差温推弯模具进行参数化设计,实现通过所需弯管尺寸的变动来驱动生成相应的模具,以提升生产效率。

钢管混凝土框架结构的Push-over分析

介绍了基于SAP2000程序对结构进行静力弹塑性（push-over）分析的基本原理，以及push-over分析方法在钢管混凝土框架结构中的实现，并结合算例对给定结构弹塑性阶段的抗震性能进行评估，结果令人满意。

重复推出下钢管再生混凝土黏结-滑移性能影响因素

为研究钢管再生混凝土(RACFST)在原生混凝土强度等级、锈蚀率和膨胀剂掺量影响下的黏结-滑移性能,开展了重复推出试验,分析了荷载-滑移曲线、耗能能力、应变分布和各因素对RACFST峰值荷载的影响,并建立了黏结强度计算模型.结果表明:混凝土奇数次推出时的耗能能力和钢管表面应变分布大于偶数次推出时;峰值荷载随着原生混凝土强度的提高而增大,随着锈蚀率和膨胀剂掺量的提高分别呈先增大后减小、先减小后增大趋势;基于Rational函数和Expdec1函数建立的黏结强度计算模型具有较高可靠性.

沉管隧道最终接头技术现状及研究分析

沉管隧道最终接头是沉管隧道工法的关键工序之一,对工程建设影响至关重要。综合分析了近年来国内外沉管隧道主要最终接头形式,结合统计分析及设计实践,对几种主要接头形式进行特点分析,并对各接头后续设计优化方向提出了思考建议。同时依托深中通道沉管隧道水中推出式最终接头设计实践,对关键技术进行了探讨分析,“钢空箱+钢壳混凝土”复合式沉管管节构造及“水力推出+千斤顶推出”双推出系统等关键技术研发,为端部块体式最终接头从陆域走向深海提供了重要技术支撑。研究成果对沉管隧道最终接头的设计与建设具有一定参考作用。

注塑模推管零件的铣削夹具

对注塑模推管零件铣槽加工中的专用夹具进行了设计,介绍了夹具的结构形式、工作原理,并给出了使用效果。注塑模推管零件铣削夹具操作方便、省力,可以保证较高的加工精度和生产效率,同时可用于类似零件的定位与夹紧。

某超高层框架-核心筒结构减震性能研究

框架-核心筒拥有较好的抗震效果,整体性、刚度较好,但是在强震作用下水平位移较大,为减少结构的地震响应,文中分析某超高层框架-核心筒结构采用粘滞阻尼器的减震性能。采用MIDASGEN杆系有限元软件对某超高层框架-核心筒结构进行PUSH-OVER分析,得到该结构薄弱层位置。分别在薄弱层、薄弱层中间楼层和薄弱层与薄弱层的中间楼层3种方案设置粘滞阻尼器对结构进行PUSH-OVER分析,对比原结构和3种布置阻尼器之后的层间位移和层间位移角。分析结果表明将粘滞阻尼器安装在非薄弱层减震效果不佳,阻尼器并非安装越多越好,将粘滞阻尼器放置在薄弱层减震效果是最好的,为同类工程减震设计提供理论支撑。

一种带推管侧顶脱模机构的注塑模设计

介绍了一种内侧壁带螺丝柱位及外侧壁带矩形扣位塑料件的脱模机构装置及其模具设计。塑料件上内侧壁螺丝柱位的脱模依靠带推管侧顶出的斜顶组件机构完成,外侧壁矩形扣位的脱模则依靠滑块组件完成;斜顶组件侧抽芯功能件包括斜顶头及安装于其上的推管侧顶出机构,由推管实现内侧壁横向螺丝柱位顶出脱模;模具及其脱模机构设计合理,工作稳定可靠,用简单的机构实现了塑料件的自动化注塑生产。

水管接头注塑模设计

介绍了聚丙烯(PP)水管接头注塑模设计过程。水管接头上10°斜孔和接头需要采用脱模结构。采用一模两腔注塑模具,一组斜导柱抽芯,一组油缸抽芯,通过模具的四面抽芯和推管的辅助,解决了塑件脱模问题。对四面脱模抽芯设计和重要零件设计做了阐述。生产实践证明模具结构合理,水管接头注塑件质量稳定,受到用户好评。

双联圆柱直齿轮注塑模具设计

针对聚甲醛(POM)塑料双联圆柱直齿轮的精度和外观质量要求,通过对塑料件结构和成型工艺特性分析,设计出了一套注塑模具。型腔、型芯采用组合式结构,设计了型芯安装定位杆以保证嵌件在型腔中的位置。模具采用点浇口浇注形式,推出机构采用推管推出。并对注射成型工艺参数进行优化,该模具可以实现自动化生产,提高产量。

缺血后处理对缺血再灌注心肌细胞内质网应激相关因子GRP78、CHOP表达的影响

目的探讨缺血后处理对缺血再灌注心肌细胞内质网应激相关因子GRP78、CHOP表达的影响。方法选择2017年4月至2018年1月实验室Wistar大鼠30只作为对象,随机数字法分为假手术组(n=10只)、缺血再灌注组(n=10只)和缺血后处理组(n=10只)。采用改良Pferfer MA推管法制备大鼠缺血再灌注(ischemia-reperfusion injury,I-R)模型,缺血再灌注组建模后开放左冠状动脉40min,然后进行180min再灌注;缺血后处理组结扎40min后进行3个循环30s/30s缺血再灌注后处理,完毕后左冠状动脉开放并完成180min灌注。结果缺血后处理组缺血区域面积、梗死区域面积、二者比值、心肌细胞凋亡率,均低于缺血再灌注组(P<0.05),高于假手术组(P<0.05);缺血再灌注缺血区域面积、梗死区域面积、二者比值、心肌细胞凋亡率均高于假手术组(P<0.05);缺血后处理组内质网应激相关因子GRP78的表达要高于缺血再灌注组和假手术组(P<0.05);缺血再灌注组内质网应激相关因子GRP78的表达要高于假手术组(P<0.05);缺血后处理组CHOP的表达水平要低于缺血再灌注组(P<0.05),高于假手术组(P<0.05)。结论大鼠缺血再灌注模型中,缺血后处理能抑制心肌细胞凋亡水平,提高内质网应激相关因子GRP78、CHOP表达水平,降低心肌梗死面积。

PBL加劲型矩形钢管混凝土界面粘结-滑移性能

对开孔钢板连接件(PBL)加劲型钢管混凝土构件界面粘结性能进行研究,以PBL加劲肋的开孔间距、开孔孔径、混凝土粗骨料粒径为参数,进行了该类试件抗剪性能的推出试验,并与普通钢管混凝土试件进行了界面粘结强度、抗剪刚度等参数的对比分析,提出了钢管混凝土内PBL加劲肋承载力受混凝土粗骨料含量影响的修正计算方法。结果表明:通过设置PBL加劲肋可以明显提高钢管混凝土的界面抗剪承载力和刚度,其粘结强度受加劲肋开孔参数的影响;引入的PBL抗剪承载力公式修正系数与开孔板内混凝土榫的粗骨料面积比呈线性关系。

钢管轻集料混凝土组合界面黏结滑移性能

通过对27根钢管轻集料混凝土试件的推出试验,研究了钢管轻集料混凝土黏结滑移的发展过程及破坏机理,考察了影响钢管轻集料混凝土黏结强度的因素;并对其中的4个试件进行了反复推出试验,研究了循环荷载对黏结强度的影响.初次推出试验表明:养护方式和浇筑方式对钢管轻集料混凝土组合界面的黏结强度有一定的影响;钢管内壁越粗糙,黏结强度也越大;轻集料混凝土强度对黏结强度影响不大;在试件的参数范围内,黏结强度随长细比和径厚比增长而降低.反复推出试验的结果表明:初次推出的承载力最大;同一方向推出次数增加,钢管轻集料混凝土的黏结破坏荷载和黏结强度均会降低.

薄壁小弯曲半径钛合金管材弯曲技术研究

钛合金管材弯曲成形是一项复杂的型材成形技术,尤其是薄壁小弯曲半径管材,内弧起皱和外弧拉裂、减薄等成形缺陷很难克服。针对某型发动机钛合金薄壁管件的特点,采用推弯成形工艺,并通过试验获得了满足设计要求的零件。结果表明,推弯成形工艺很好解决了钛合金薄壁小弯曲半径管材外弧减薄、断裂等问题,成形零件精度高,表面质量好。