医用3.0 T磁共振设备场地准备注意事项

近几年来,医用磁共振设备装机量居高不下,尤其是3.0 T磁共振设备。磁共振由于设备的特殊性,机房选址和建设需要严格遵循相关要求。文章总结了医用3.0 T磁共振设备机房准备过程中需要注意的问题,主要包括机房场地准备和屏蔽施工两方面的内容。场地准备主要考虑周围环境对磁共振设备的影响及磁共振产生的磁场对周围设备的干扰,以及场地承重、墙面、地面、吊顶及运输通道等的要求。机房屏蔽包括磁屏蔽、射频屏蔽及失超管的施工要求,以及射频屏蔽检测标准和方法。

LYZH型急冷箱数值模拟与结构优化

为适应加氢反应器大型化趋势,开发了集旋流、撞击及挡板分流等功能于一体的LYZH型急冷箱,其结构由上至下依次为旋流冷氢管、冷氢盘、喷射管和接液盘。采用CFD软件对LYZH型急冷箱进行数值模拟研究,结果表明LYZH型急冷箱具有优秀的传热性能及气液混合性能。为使LYZH型急冷箱的性能得到进一步提升,对其结构进行了优化,最优结构的旋流冷氢管中径为2218.9 mm、喷射管直径为526.9 mm以及接液盘到冷氢盘高度为175.4 mm。与原始结构相比,最优结构的传热性能提高7.61%,压力降降低14.4%,LYZH型急冷箱的综合性能得到较大改善。

Effect of induction heating and tempering on properties and microstructures of quenched and tempered pipes

In this study,a C-Mn quenched steel tube was quickly tempered by induction heating,and the influence of the tempering temperature on its performance was studied and compared with that by traditional tempering. The results show that the yield strength of both is quite strong with regular changes in the tempering temperature,but that the tensile strength of the tube tempered by induction heating is higher than that tempered by traditional tempering by about 25 MPa,and the elongation after induction tempering is significantly higher than that after traditional tempering. The differences in the microstructures of tubes after induction and traditional tempering were compared by metallographic microscope,scanning electron microscopy,and transmission electron microscopy.Theoretical analysis was also performed. Compared with traditional tempering,a fine dispersion of precipitated carbides occurs after induction tempering,which is the main reason for the performance differences.

淬火工艺对大尺寸厚壁钢管组织及内应力的影响

淬火工艺对大尺寸厚壁钢管淬火过程中组织和残余应力有很大影响。通过数值模拟研究了30Cr2NiMo钢管经过不同工艺淬火后的温度、组织和残余应力的分布情况。结果表明:大尺寸厚壁钢管淬火后内应力主要集中在台阶处,可达600 MPa左右,在传统淬火过程中空冷一段时间,可以在保证组织与常规油淬基本相同的前提下,降低台阶处的内应力,将内应力最大值控制在500 MPa以内,降低了钢管淬火开裂的倾向。根据模拟结果得出本试验条件下30Cr2NiMo钢管优化后的淬火工艺为:油淬420 s+空冷480 s+油淬,淬火后钢管的细管处的组织为马氏体组织,粗管处表面为马氏体+残留奥氏体组织,心部主要为马氏体+贝氏体+残留奥氏体组织。

27SiMn调质态冷拔管在液压油缸生产中的应用研究

首先通过对27SiMn调质态冷拔管的硬度、强度进行验证,确定了其在液压油缸生产中应用的技术可行性;通过将调质态冷拔管的尺寸检测结果与热轧无缝管尺寸要求相对比,同时结合液压支架行业设备现状,论证了其在油缸生产中应用的加工可行性;最后对液压油缸缸筒用调质态冷拔管取代热轧无缝管引起的变化进行分析,并结合材料学原理对调质态冷拔管在液压油缸生产中的应用前景进行了展望。

27Mn5调质N80Q、L80油井管的生产实践

通过对27Mn5钢的硬度、淬透性及调质工艺参数的研究,得到力学性能和硬度满足N80Q和L80油井管要求的调质工艺参数。生产实践表明,用27Mn5调质生产N80Q、L80油、套管的工艺完全可行,但不适合同级别接箍坯料的生产。

33Mn2V非调质油井管钢的相变特性及其应用

研究了新型热轧非调质无缝油井管用 3 3 Mn2 V钢 ,实验确定了该钢在加热过程和 95 0℃奥氏体化后冷却过程的相变点 ,以及 110 0℃奥氏体化不变形条件下和 12 0 0℃奥氏体化并模拟实际穿管、轧管变形条件下的两种过冷奥氏体连续转变曲线。提出一种不同于业界至今仍普遍认同的观点 ,即“在线常化”技术不是生产 N80钢级非调质热轧油井管必不可少的工艺途径。

轴向水流喷射速度对钢管内表面冷却均匀性的影响

利用有限元耦合场数值模拟计算方法,对无缝钢管控制冷却过程进行了三维建模和数值模拟,研究了轴向水流喷射速度对无缝钢管内表面轴向和周向冷却均匀性的影响规律。结果表明,随着轴向水流喷射速度的增加,无缝钢管轴向温度逐渐降低,轴向各点温度更趋于均匀且变化规律相同,但周向各点温度均匀性变差。

油套管的服役条件及产品研制开发现状(上)

我国油井管制造厂和油田用户密切合作,结合油田实际,联合研发攻关,极大地推进了油井管的国产化进程,使油套管产量、品种规格和质量实现根本性转变。简要介绍了油套管柱的力学、环境服役条件及油套管失效的类型及原因。综述了油套管产品研发的进展和现状,建议进一步加强非API钢级、特殊螺纹连接油套管和特殊用途油井管的开发,提出应解决的突出技术问题并注意评价标准的建立和评价方法的科学性。

钢管淬火机组改造及应用

分析了"槽内淬火"和"外淋淬火"工艺设备的发展及其局限性,介绍了"外淋+内喷+半浸+旋转"的创新工艺和多功能设备及其优点.针对"槽内淬火"和"外淋淬火"案例,详细描述了改造的"外淋+内喷+半浸+旋转"方案及其应用效果.改造后的设备扩大了生产大纲范围,提高了产品质量和生产效率,节省了生产资源和人工成本.

40Mn2V非调质钢热变形再结晶的研究

采用Gleeble-1500热模拟机测得40Mn2V微合金化非调质钢(%:0.38C、1.48Mn、0.12V)Φ90 mm管坯在800～1 000℃、变形速率0.5～2.0 s^(-1)时的真应力-应变曲线,并研究了该钢的动态再结晶行为。结果表明,40Mn2V钢的动态再结晶激活能Q_d为382.21 kJ/mol,通过动态再结晶图得出,因子Z>2.621×10^(15)时,40Mn2V钢动态再结晶难以完成,当因子Z>2.014×10^(17)时,该钢动态再结晶难以发生。

减压深拔急冷油工艺研究

减压深拔工艺的进料温度很高,塔底渣油温度常常超过663.15 K,由于塔底重油在较高温度下容易发生热裂解、聚合反应,同时可能发生结焦,使得侧线产品质量很难达到要求,造成塔内件及塔底抽出口堵塞,甚至造成装置停车。基于于计算流体力学(CFD)理论,采用商业软件Fluent模拟2种急冷油工艺循环分布结构,对渣油液位的温度分布场进行研究。模拟结果表明,采用急冷油分布管可以有效地保证渣油的温度分布均匀,且模拟结果与工业数据进行了验证,误差不超过0.4%。而不采用急冷油分布管,塔底渣油温度分布跨度非常大,且会出现局部高温区,影响生产正常操作。

浸淬式钢管淬火装置的研制

详细介绍了西安重型机械研究所为衡阳华菱钢管有限公司研制开发的新型浸淬式钢管淬火装置的结构特点和性能参数。该设备具有结构新颖、刚度好、对钢管的淬透性好等特点。该生产线的顺利投产,大大提高了钢管淬火处理的质量。

热处理工艺对新型低温油井管用钢组织和性能的影响

借助光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验机等研究了热处理工艺对自主设计的新型高强、高韧、无Ni低温油井管用钢（简称IMR-LS10钢）组织和性能的影响。结果表明：在800～880℃淬火时,随着淬火温度的升高,IMR-LS10钢的平均晶粒尺寸先增大后减小,经650℃回火后的抗拉强度逐渐增大,-45℃低温冲击吸收能量先增大再减小,840℃淬火时达到峰值38.6 J;在880～1000℃淬火时,随着淬火温度的增加,IMR-LS10钢的晶粒尺寸逐渐增大,经650℃回火后的抗拉强度先减小再增大,低温冲击吸收能量逐渐增大;经880℃淬火＋200～750℃回火后IMR-LS10钢抗拉强度逐渐降低;回火温度低于500℃时,IMR-LS10钢的低温冲击吸收能量缓慢增加,当回火温度达到550℃时,低温冲击吸收能量达到峰值32.98 J,随后,低温冲击吸收能量出现降低趋势,并在650℃时出现最小值;IMR-LS10钢的最佳调质热处理工艺方案为880℃淬火＋550℃回火。

油套管的服役条件及产品研制开发现状(下)

我国油井管制造厂和油田用户密切合作,结合油田实际,联合研发攻关,极大地推进了油井管的国产化进程,使油套管产量、品种规格和质量实现根本性转变。简要介绍了油套管柱的力学、环境服役条件及油套管失效的类型及原因。综述了油套管产品研发的进展和现状,建议进一步加强非API钢级、特殊螺纹连接油套管和特殊用途油井管的开发,提出应解决的突出技术问题并注意评价标准的建立和评价方法的科学性。

QPQ处理的N80油田钢管的抗腐蚀性能

通过对N80石油管用钢的未处理试样、盐浴渗氮试样和QPQ处理试样进行过氧化氢溶液浸泡试验、含CO2蒸馏水和油田模拟水溶液的高压釜腐蚀试验比较,探讨了QPQ技术在石油管道防腐中应用的可能性。结果发现在由吸氧动力学所控制的含氧溶液中,QPQ处理的试样抗蚀性最好;在析氢动力学所控制的无氧溶液中,QPQ处理的试样腐蚀速率远低于未处理试样,和渗氮试样的腐蚀速率基本一致。综合考虑,QPQ处理试样在油田环境中的使用效果大大好于渗氮试样和未处理试样。

西部油田某井油管穿孔原因分析

通过宏观形貌检查、理化性能检验、扫描电镜及能谱分析等手段,分析了西部油田某井油管穿孔失效的原因。结果表明:油管在热处理时出现淬火裂纹,使得管柱内高压流体从裂缝处刺漏,最终导致管体穿孔。

盖革计数管五十年进展

介绍了盖革计数管在结构、充入猝灭气体种类方面的进展，还介绍了其特性和应用。

油管螺纹激光淬火工艺的应用研究

利用激光表面热处理技术对油管螺纹表面进行淬火 ,在保证其强度极限和屈服极限的条件下 ,既不改变油管螺纹的几何尺寸 ,又能提高油管螺纹的表面硬度 ,以提高其综合性能 ,解决现场作业粘扣问题。

钢管在线水淬热处理工艺

介绍了天津市无缝钢管厂运用锻造热处理工艺理论及工艺模拟试验,在现有的热轧管生产线上实施在线内外喷水淬火和离线回火的调质工艺生产N80钢级光套管的情况。生产实践证明,在大生产模式的条件下实施该调质工艺,钢管的综合力学性能稳定,达到了预期效果。该工艺也是一种节能增效的工艺。