夏热冬冷地区地板辐射和风机盘管供暖的对比分析

为分析地板辐射供暖和风机盘管供暖在夏热冬冷地区的具体运行效果,对两种模式下的室内热舒适、供热能力和能耗进行了实验和OpenStudio模拟分析。实验和模拟结果表明:风机盘管系统在运行初期体现优势,但后期地板辐射供暖具有更好的室内舒适性,垂直峰谷差仅为0.03℃,预测平均值模型PMV为-0.28,预测不满意百分比指标(PPD)为6.83%;地板辐射供热能力大于风机盘管供热,且耗电量更低。

窗墙比对供暖房间热舒适及系统能耗影响研究

建筑围护结构直接影响室内热湿负荷,而窗户作为三大围护结构中热工性能最差的构件,其对室内热负荷的影响最大,尤其是当存在太阳辐射时会直接影响室内热舒适性。搭建空气源热泵对流-辐射联合供暖系统测试台,并在大窗墙比的情况下增设保温材料设置等效墙的形式,研究了窗墙比对冬季不同供暖模式下室内热舒适及能耗的影响。结果表明,在空气源热泵供水温度一定时,地板辐射末端供暖比风机盘管末端具有更舒适的室内热环境、垂直温度梯度较小并且能耗相对较少;受到太阳辐射的影响,随着窗墙比的增加,地板辐射供暖系统下室内温度波动减小,能耗增加,PMV值变化在热舒适范围内。

乙烯裂解炉辐射盘管进出口保温设计

介绍了乙烯裂解炉辐射盘管进出口保温的重要性,从进出口保温设计须考虑的因素出发,从材料选择、结构设计、细节设计、施工注意事项等方面介绍了多种进出口保温。重点总结了每种进出口保温的适用范围、优点和缺点。并对辐射盘管进出口保温的发展趋势进行了展望。

两种气氛预氧化后裂解炉管合金的结焦和碳化行为

研究了裂解炉管用HP40合金在H_2-H_2O及空气-H_2O气氛中预氧化后的表面形貌、元素分布及相组成,并在98%(φ)N_2-2%(φ)C_2H_6和98%(φ)H_2-2%(φ)CH_4气氛中研究了预氧化合金的结焦和碳化行为。实验结果表明,HP40合金在H_2-H_2O中形成的氧化膜由致密的笼型球团状MnCr_2O_4尖晶石组成;而在空气-H_2O中形成的氧化膜发生剥落,且Fe和Ni元素在剥落处富集,未剥落的氧化膜由八面体MnCr_2O_4尖晶石及Cr_(1.3)Fe_(0.7)O_3氧化物组成。经H_2-H_2O预氧化的合金结焦后表面存在少量不连续的絮状焦炭,而经空气-H_2O预氧化的合金结焦后表面覆盖了大量丝状焦炭,前者的结焦量占后者的17%。经H_2-H_2O预氧化的合金的氧化膜碳化后仍为致密的MnCr_2O_4尖晶石;而经空气-H_2O预氧化的合金的氧化膜转化成由(Cr,Fe)_7C_3和Fe_3C组成的碳化物膜。

裂解炉管内表面氧化膜性能的研究

研究了4种服役过一定年限的裂解炉管内表面氧化膜的元素分布、组成、表面形貌及厚度,并对氧化膜的抗结焦、抗碳化性能进行了评价。实验结果表明,正常的裂解炉旧炉管1~#和2~#氧化膜以Cr_2O_3为主,其中Cr含量(质量分数,下同)达50%以上,Mn含量约为10%,Fe和Ni含量之和约为15%;结焦严重的裂解炉旧炉管3~#和4~#氧化膜以Fe的氧化物为主,Cr含量约为15%,Mn含量小于2%,Fe和Ni含量之和达60%。1~#和2~#氧化膜厚度约20μm,氧化膜致密性好;3~#和4~#氧化膜厚度约40μm,氧化膜较疏松。结焦后,1~#和2~#氧化膜表面主要是絮状焦炭,而3~#和4~#氧化膜表面主要是丝状焦炭;4种氧化膜碳化后的产物均为Cr_7C_3以及石墨碳。氧化膜的抗结焦能力和抗碳化能力排序为1~#>2~#>4~#>3~#。

乙烯裂解炉技术进展

裂解炉是乙烯装置的核心,裂解炉的改进对整个乙烯装置操作的经济性有直接的影响。综述了乙烯蒸汽裂解炉的大型化、炉型结构、炉管材料、抑制结焦技术、急冷锅炉、燃烧器的研究现状。介绍了乙烯裂解炉技术的最新发展状况,提出了我国乙烯裂解炉技术的发展方向。

辐射与对流耦合空调系统及其控制策略

介绍了一种辐射与对流耦合空调系统,该耦合系统采用基于双冷源的温湿度独立控制系统,适用于全天冷负荷波动较大的建筑。夜间室内的潜热负荷和显热负荷分别由独立新风和辐射顶板承担,白天室内冷负荷过大、辐射顶板的制冷量不足时,风机盘管开启,作为辅助制冷设备。该耦合系统既充分利用了辐射顶板舒适的特点,又采用风机盘管弥补了其换热量有限的缺点。给出了该耦合空调系统的控制方案,确立了4种工作模式。针对南京地区一典型住宅卧室建立了除湿模型,计算得到了该房间的预除湿时间。

辐射空调末端的分析与评价

利用[火用]分析的方法，对辐射末端和普通风机盘管的[火用]效率进行比较，分析了辐射末端的节能率。结果表明设计工况下辐射末端[火用]效率为普通风机盘管的1．6～1．9倍，相对[火用]效率随着参考温度的升高而降低，随着辐射末端承担显热负荷比例的增加而增加。从能和质的节约角度出发，应尽量提高辐射末端承担的冷负荷比例。

大型连续重整装置反应加热炉炉型比较

介绍了大型连续重整装置反应加热炉(四合一炉)辐射管系的两种不同布置方式,分析了两种方式的优缺点。依据装置大型化及模块化设计制造要求,得出了∪型与∩型布置辐射管系的炉子发展优势。

长江流域住宅中混凝土辐射地板与风机盘管供暖性能实测

针对目前长江中下游流域住宅供暖末端形式选择的问题,在位于合肥的住宅中测试了以空气源热泵为热源的混凝土辐射地板和安装在天花板下方的风机盘管供暖效果和系统性能。实测结果表明,混凝土辐射地板供热系统室内竖直方向温度均匀,室温波动小,室内舒适度高。而风机盘管系统由于热空气积聚在天花板附近,导致室内竖直温差较大。连续运行下,维持相同的室内操作温度,混凝土辐射地板和风机盘管的供热量相近,而辐射地板的系统EER比风机盘管系统高14%。间歇运行下,风机盘管系统的动态响应时间小于混凝土辐射地板,风机盘管具有较强的快速启动性能,舒适性较高。

烃类蒸汽裂解原理与工业实践(一)

简要介绍了烃类蒸汽裂解原理、裂解过程反应机理。描述反应的几种模型,重点介绍了分子模型和石脑油简化机理模型。目前工业上广泛应用的不同炉管构型及其各自的优势。不同原料的裂解特点与操作条件及操作中应注意的一些问题。

乙烯裂解炉辐射炉管破坏的原因及预防措施

文章阐述了乙烯装置裂解炉辐射段炉管的破坏原因,渗碳、高温蠕变、腐蚀及高温氧化和设计欠合理,以及制造缺陷是炉管破坏的主要原因。建议采用新工艺、新材料、严格控制裂解炉 COT(炉出口温度)、稳定的操作和合理设计以及对制造厂的生产进行过程控制等措施。

地源热泵辐射供冷技术在展厅的应用

利用原有旧厂房改造为展示大厅,对其进行了节能改造及中央空调方案设计,对空调系统的运行情况进行了测试。测试结果表明,地源热泵辐射供冷中央空调系统有较好的制冷效果,室内人员工作区的温度保持在26～28℃,系统的性能系数为4.31,取得了显著的节能效果。

地板辐射采暖和风机盘管采暖室内热环境及能耗比较

对地板辐射和风机盘管两种采暖方式进行了实验研究和理论分析,提出了围护结构临界热阻临的概念,推导出了两个采暖系统的热舒适性随围护结构热阻和冷风渗透量波动的变化关系。实验验证了地板辐射采暖既改善了室内热环境又显示较好的节能效果。

烃类蒸汽裂解原理与工业实践(二)

简要介绍了烃类蒸汽裂解原理、裂解过程反应机理。描述反应的几种模型,重点介绍了分子模型和石脑油简化机理模型。目前工业上广泛应用的不同炉管构型及其各自的优势。不同原料的裂解特点与操作条件及操作中应注意的一些问题。

风机盘管机组与地板辐射联合系统供冷能力影响因素分析

针对风机盘管机组与地板辐射联合系统的供冷能力建立数学模型,通过模拟计算得到地板辐射盘管间距、地板材料及辐射盘管内供回水平均温度对地板温度的影响,进而得到风机盘管机组不同冷冻水供水温度、供回水温差条件下供冷量变化规律,为风机盘管机组与木地板辐射联合系统的设计应用提供依据。模拟结果显示,对于木地板表面,辐射盘管间距为200 mm时,风机盘管机组冷冻水供回水温差由5℃增大到10℃,其供冷量下降了32.29%;当风机盘管机组冷冻水供回水温差为7℃时,辐射盘管间距由100 mm增大到300 mm,导致供冷量下降了6.76%,而在150 mm的辐射盘管间距条件下,风机盘管机组冷冻水供水温度3℃时的供冷量相比供水温度8℃时的供冷量增大了约58.19%。

风机盘管与辐射地板供冷暖对比试验

描述了以地源热泵作为冷热源的风机盘管与辐射地板供冷暖的对比试验,分析两系统在空间温度场、速度场分布方面的差别,对地板辐射的传热效果进行分析,讨论了使用辐射地板供冷暖的可行性及优越性。

我国空气源热泵供热现状、技术及政策

随着我国北方冬季雾霾的加剧,北方冬季供热的"煤改电"工程得到越来越多的关注。"煤改电"在经历了清洁不节能的电热设施直接供热阶段以后,转向清洁又节能的空气源热泵供热阶段。根据地区气候特征差异,在夏热冬冷地区(HSCW)推荐使用传统的单级压缩热泵结合小温差风机盘管末端供热;在寒冷地区(C)推荐使用补气增焓压缩热泵,末端使用小温差风机盘管或者地板辐射供热;在严寒地区(SC)推荐使用多级压缩热泵、复叠式热泵或跨临界CO_2与R134A复合热泵供热而使用新型双金属散热器、地板辐射供热或者小温差风机盘管将成为严寒地区的供热趋势。以上适用性技术与政策有效结合可以切实保证清洁供热的顺利推进。

辽化F109炉改造

通过对原CBL-Ⅰ型炉改造,总结重质油裂解的工程经验,为新型CBL裂解炉设计做准备。

间歇供暖地板放热特性研究

利用理论分析、数值计算与实测验证相结合的方法,对间歇期地板放热特性进行了研究,分析了盘管水温、填充层厚度、管间距对地板放热特性的影响。结果表明,间歇约2h后,地板二维传热过程已经可近似为沿竖向的一维传热过程;20h后可认为放热过程近似结束;盘管运行水温和管间距对放热特性影响较小,填充层厚度影响较大;地板总放热量折合平均热流密度约为20～35W/m2;数值计算与实测结果误差在7%以内。