水驱气藏型储气库储集空间动用率实验评价

水驱气藏型储气库高速注采气运行过程中伴随水体往复运移,建库储层地质条件和水体渗流特征对储气库储集空间动用效率影响较大。针对国内典型水驱气藏储气库储层特征,开展周期注采模拟饱和度场、核磁共振分析等实验。将物理模拟结果与数值模拟相结合,通过多方案对比分析注采参数,并利用相似准则转换为矿场指标。研究结果表明:水驱气藏型储气库多周期注采运行过程中,出现部分储集空间未动用的现象,三维饱和度场和核磁特征谱表明气驱纯气带是提高空间动用的主力区,而气水过渡带是导致储气库空间动用效果变差的主要区域,排驱扩容、气水互锁作用效果与储气库的注采速度和储集空间物性分区密切相关;对于华北典型水驱气藏型储气库多周期注采运行而言,在注气速度为291×10~4 m^3/d、采气速度为533×10~4 m^3/d时,26%库容为无效库容。研究结果为水驱气藏改建储气库及优化注采运行提供参考。

直流稳恒磁场条件下45钢的磨损性能研究

常温下,采用改进后的MPV-1500型摩擦磨损试验机,研究了直流稳恒磁场对45钢销/W18Cr4V环干滑动磨损性能的影响。结果表明:随外磁场强度的增加,试样销的磨损质量损失先降低后增加;无磁场条件下,磨损表面呈现深沟状形貌,并出现凹坑,施加磁场后,磨损表面犁沟较浅,磨面较为平坦,随磁场强度逐渐增大,磨损表面存在粘着。

MR-J型磁流变阻尼器性能测试与阻尼力预估模型

磁流变阻尼器阻尼力预估模型易受磁流变液磁感应强度-剪切屈服强度(B-τ)曲线精度及磁芯饱和效应的影响,导致阻尼器的预估阻尼力与实际阻尼力有较大偏差.针对上述问题,设计并制作了2个磁芯可更换的MR-J型磁流变阻尼器,通过对阻尼器的磁场分布和动力性能的测试,研究了磁芯面积、活塞节段数及磁场分布对阻尼器力学性能的影响;结合实测结果与有限元分析结果,提出了B-τ曲线的实用识别方法,建立了考虑磁芯饱和效应的阻尼力预估模型.研究表明:磁流变阻尼器的磁场分布和阻尼力随磁动势上升存在明显的磁芯饱和效应,且阻尼器的饱和磁动势随磁芯面积增大而增大;所提出的磁流变液B-τ曲线实用识别方法能正确描述阻尼器实际工作状态下磁流变液的性能参数;所提出的阻尼力预估模型能较为精确地预估磁流变阻尼器的实际阻尼力.

微波铁氧体饱和磁化强度的测量磁场及剩磁比问题

微波铁氧体的饱和磁化强度Ms是器件设计者选择材料的重要参数之一,但是一些文章常将Bm、Bs与Ms混为一谈,本文旨在讨论这一问题。软磁铁氧体材料因为磁晶各向异性常数K1非常低,饱和磁化场Hs低,其Bs通常由指定测量磁场Hm下测得的Bm(Hm Hs)来确定。为了说明微波铁氧体与软磁铁氧体的不同,给出了小线宽石榴石材料的磁化曲线和微波铁氧体材料的矫顽力,由此推知微波铁氧体材料的饱和磁化场Hs远高于磁滞回线的测量磁场Hm(5Hc 10Hc),相差2 3个数量级。由Li铁氧体的Bm/0Ms(Mm/Ms)63%81%和Mn:YIG的Bm/0Ms 81%86%,说明在Hm下材料磁畴中的磁矩中有14%37%不在磁场方向。因此对微波铁氧体来说,不能像在软磁铁氧体中那样有Bm Bs 0Ms的关系。所以为保证材料被磁化饱和,Ms的测量应该按照IEC60556标准在>300kA/m磁场下进行。最后讨论了经常将剩磁比R=Br/Bm误成Br/Bs问题。

用示波器和信号发生器检测磁环B-H磁滞回线的方法

文章介绍了用示波器和信号发生器检测磁环的B-H磁滞回线的原理、方法及使用时应注意的问题。

磁场山的形成机理及影响因素分析

结合流体力学及电磁学内容,对磁场山进行理论分析和实验研究,确定出影响磁场山的因素有磁流体的性质、种类、表面温度及磁场强度等。研究表明,磁场山的山峰是沿着磁力线排列的,铁磁流体会沿着外加磁场的磁力线形成磁链。磁场越强,产生的褶皱(刺)就越密集,且褶皱越来越小。当磁场强度达到一定程度时,磁流体表面的褶皱会发生饱和。

化学交换饱和转移MRI中B0场不均匀性校正的研究进展

化学交换饱和转移(CEST)MRI数据采集过程中主磁场B0的不均匀部分会导致空间编码错误,扭曲CEST成像,产生伪影并严重影响定量分析的准确性,因此需要对MRI进行匀场校正。近年来,研究者对B0场不均匀性的校正问题进行了一系列研究,通过优化线性拟合算法、改进采集序列等手段,可以在一定程度上降低B0场不均匀性带来的伪影,减少扫描时间并且提高对比噪声比。本文旨在对B0场不均匀性校正的研究进行综述。

霍尔推力器变电压下电子能量平衡机制

在磁场不变的情况下,随着霍尔(Hall)推力器放电电压的提高,其通道内的最大电子温度会在一定的电压区间内出现"饱和"现象。为进一步理解这一现象,在完成了变电压不变磁场PIC(Particle in cell)模拟的基础上,首先分析了电子能量的平衡机制的构成要素和最大电子温度的影响因素,进而对各个影响因素在变电压下的变化趋势进行了研究。结果显示:最大电子温度点上游区域的电场加热效应是最大电子温度变化的主导因素,而上游区域的电子与壁面碰撞效应对最大电子温度的变化起到一定的调节作用。在高电压下,由于磁场无法有效束缚电子,上游区域的电子数密度急剧降低,导致电子壁面碰撞能量损失大幅降低,使得碰撞损失对最大电子温度的影响变得较为微弱。进一步指出了磁场在霍尔推力器变电压运行中的核心地位,并提出了高电压放电优化的2个方向:增大放电磁场以及更换二次电子发射系数更高的陶瓷壁面。

实验仪器电磁枪的制作及要领分析

介绍了实验仪器电磁枪的制作和使用方法，分析其工作原理，在此基础上，对它的制作要领进行了较为详尽的讨论．

饱水水泥砂浆孔结构的低场磁共振测试分析

由于水化硅酸钙(C-S-H)凝胶干缩湿胀,水泥基材料在干燥与含水状态下的孔结构差异显著且受干燥制度的影响,干燥状态下测量所得孔结构特征及其演化规律的代表性和准确性存疑。为深入揭示孔结构随水灰比演化的基础规律,以典型白水泥砂浆为研究对象,利用低场磁共振和压汞法分别测试饱水和干燥时的孔结构特征,同时测量得到水分渗透率。结果表明:利用饱水时的离散孔径分布,基于平行毛细管束假设的经典Kozeny-Carman模型,可准确预测水分渗透率;水灰比对饱水砂浆孔结构和水分渗透率的影响规律基本一致。压汞测试所得孔径分布离散性较大,且难以反映水灰比影响规律,干燥状态下测试所得孔结构特征及据此建立的孔径分级方式具有明显局限性。由于孔结构全面影响硬化水泥基材料宏观性能,且低场磁共振技术能避免干燥预处理的显著影响,利用该技术实现饱水状态孔结构的测试分析对水泥基材料科学研究具有重要价值。

用于脂肪酶固定化的磁性纳米Fe_(3)O_(4)-SiO_(2)载体的制备研究

通过改进StOber法制备出磁性纳米Fe3O4-SiO2复合载体。具体制备流程为:将磁性纳米Fe3O4溶胶、正硅酸乙酯(TEOS)与分散剂超声分散混合,使其形成W/O的混合体系,然后将该混合溶液缓慢均匀加入至一定温度的乙醇和氨水混合液中搅拌反应一段时间,洗涤烘干得到磁性纳米Fe3O4-SiO2复合载体。用X-射线衍射仪(XRD)、透射电镜(TEM)、震动样品磁强仪(VSM)、傅里叶红外光谱仪(FT-IR)分别对载体进行表征。结果表明,用此种方法合成的复合载体Fe3O4晶型结构不变、粒径为25~30nm、包裹厚度3~5nm、粒径均一、易分散,具有超顺磁性,复合载体的比饱和磁场强度较Fe3O4只减弱0.8emu/g。磁性纳米Fe3O4-SiO2载体固定化脂肪酶催化脂肪反应的酯化率达到了36.78%,能满足酶分子固定化实际使用时对磁性和不同粒径的需求。