高应变动测技术在如东海域大直径钢管桩基工程中的应用研究

基于江苏如东海域三根大直径敞口钢管桩的初打和复打高应变动测试验数据,提出了适用于该海域的桩端折减系数η的推荐值和承载力恢复计算公式,为该海域大直径钢管桩基础的承载力评估提供了技术依据。敞口钢管桩高应变试验数据显示,试验桩侧阻力的恢复系数都远大于端阻力的,且桩侧阻力随时间增长显著,但端阻力的增长却很小。基于此,推荐如东海域大直径敞开钢管桩的桩端阻力折减系数η取0.05进行估算。此外,通过桩基土体恢复和增长机理探讨,提出桩基承载力恢复计算公式,且验证误差在10%以内。

装配式旋压扩大头钢管桩的设计与施工

文章对装配式旋压扩大头钢管桩的优势进行讨论,提出了装配式旋压扩大头钢管桩的设计思路,即围绕一般规定、构造及焊缝形式和尺寸,通过对有关设计参数及流程展开讨论,论述了装配式旋压扩大头钢管桩具体施工流程,并对制作与施工、产品制作与出厂检验施工准备施工工艺等进行分析研究。研究结果表明,在关键施工工艺中,吊装时应对构件进行进场验收,主要通过复核桩芯位置、检验机械水平度等方式,通过高效率的施工方式决定桩架及吊装次序。

螺纹扩大体钢桩在深基坑支护工程中的应用研究

螺纹扩大体钢桩是近年来江浙沪地区逐渐兴起的一种新型斜向支护结构,与传统钢筋混凝土内支撑相比具有施工便捷、工期缩短、成本节约等优势。文章结合苏州工业园区某大面积深基坑工程,对螺纹扩大体钢桩的应用进行介绍,重点对支护型式的选择及施工工艺进行阐述;静载试验结果表明,螺纹扩大体钢桩承载力满足设计要求;启明星软件计算结果和现场监测数据均显示,钢桩的变形控制效果好,该项目的成功经验可供类似工程借鉴与参考。

某海洋平台钢管桩可打性分析

结合实际工程 ,分析了开口钢管桩的闭塞效应、沉桩阻力、群桩相互作用问题 ,提出了锤型选择、施工流水等建议 ,使施工得以顺利进行。

砂土中钢管桩承载力的静力触探设计方法

静力触探原位试验法确定单桩承载力,主要用于混凝土预制桩,而钢管桩的挤土效应较小,还具有土塞效应问题。针对这些特点,在国外已建立的ICP和UWA等设计方法的基础上还提出了HKU设计方法。这3种方法具有类似的理论背景,且都利用静力触探锥尖阻力分别计算端阻和侧阻。尽管如此,在预测原型试桩承载力时3种方法的计算值差别较大。其不同点在于:端阻力计算中对管壁和土塞部分是否分别考虑;对桩端承载影响区的理解;对侧阻疲劳退化的考虑;以及如何利用土塞指标考虑闭塞程度和沉桩挤土效应的影响。

珊瑚礁地层大直径打入式钢管桩承载力计算及其时间效应

某大桥是国家“一带一路”标志性项目,其桩基础置于弱胶结、多孔隙及高脆性的珊瑚礁灰岩中,传统的桩基设计方法与承载力评估标准并不适用,急需展开研究.开展了大量打入式钢管桩高应变测试,并将测试结果与规范计算结果进行了对比分析,结果表明:(1)钢管桩在打入过程中,其侧壁的礁灰岩结构遭到破坏,产生剪缩与软化现象,无法提供有效的嵌固力,只能以摩擦的方式提供较低的摩阻力,导致钢管桩承载力实测值均远小于规范计算值;(2)珊瑚礁具有结构性,无法产生剪胀效应并持续提供侧摩阻力的增长,致使钢管桩承载力的时间效应不明显,承载力只增长了16%;(3)提出了适用于珊瑚礁地层嵌岩钢管桩的承载力计算方法,建议选择强度相对较高的礁灰岩作为持力层,以桩端受力为主,避免盲目加大桩长或桩径.

探讨钢管桩桩端土的闭塞效应

文章通过试桩得出桩径大于６００ｍｍ的开口钢管桩桩端土的闭塞效应的建议值。

大直径钢管桩打桩拒锤的原因分析

在大直径超长钢管桩的打桩过程中,往往会因多种原因而停锤,复打时则有可能出现桩体拒锤的现象。结合渤海海域某打桩工程中出现的问题,通过分析比较本地区地质勘察资料总结当地的土体特点,根据打桩实测纪录和动力检测试验结果,对比分析打桩过程中和打桩结束后土体阻力的变化情况,深入探究打桩拒锤的原因和机理。研究结果表明,土体条件对桩体可打入性具有较大影响,打桩结束后一段时间内的土体阻力远大于打桩过程中的土体阻力。

开口钢管桩竖向承载力机理及计算探讨

由于具有施工、回收方便的优点,许多临时结构采用打入式开口钢管桩基础,然而现行桥规并没有关于开口钢管桩竖向承载力计算的规定。结合杭州湾跨海大桥南岸栈桥工程实例,介绍开口钢管桩的竖向承载机理,推导了考虑闭塞效应的桩端阻力理论公式,经过与静载试验结果的比较,证明该公式是可靠的。

开口钢管桩竖向承载力计算方法

开口钢管桩存在复杂的土塞作用,准确地计算其承载力是工程设计的关键。介绍了开口钢管桩的承载机理、土塞效应以及部分国家和地区的承载力计算方法,包括总竖向承载力、侧阻力以及端阻力的计算方法。列举了一工程算例进行对比分析,可为工程设计提供一定的参考。

开口钢管桩竖向承载力分析

为了验证用《建筑桩基技术规范》中的公式计算开口钢管桩竖向承载力的合理性,以具体工程为实例,采用规范中的计算公式、MIDAS数值模型和高应变现场检测的方法,对开口钢管桩的竖向承载力进行了比较分析。结果表明:按规范中的计算公式计算得到的竖向承载力明显大于现场检测值;按数值模型分析得到的竖向承载力小于规范中公式的计算值。

海上风电大直径开口钢管桩竖向承载力CPT/CPTU计算方法

为了评估已有基于静力触探试验(CPT)或孔压静力触探试验(CPTU)的桩基竖向承载力计算方法对海上风电大直径开口钢管桩的适用性,基于现场CPTU实测数据,采用文献中5种CPT和5种CPTU桩基竖向承载力计算方法,得到了江苏某海上风电场2根Φ2.0 m大直径开口钢管桩的竖向承载力,并从桩端、桩侧和总承载力3个方面与现场静载试验结果进行了对比分析.结果表明:Nottingham和Schmertmann方法、Unicone、UWA三种方法总承载力计算结果与试验结果相比误差均在20%以内,整体预测效果较可靠,其中Nottingham和Schmertmann方法在桩端、桩侧、总承载力方面与试验结果相差均不超过10%,准确性最高;而Penpile方法显著低估了桩基承载力,总承载力计算结果仅为试验结果的50%左右.该研究可为该地区及相似地质条件下大直径开口钢管桩的竖向承载力计算提供参考.

“吊脚桩”支护型式应用及计算方法分析

结合"吊脚桩"在青岛地铁宁夏路站基坑支护工程中的应用,对土岩二元结构地层基坑支护型式应用的地层条件、主要设计要点及计算方法进行分析,分析结果表明:"吊脚桩"复合支护型式比较适合应用于土岩二元结构地层;其计算方法可以分上下两部分进行结构计算,对于桩底嵌固深度、计算工况需做调整,以满足实际开挖工况要求;微型钢管桩对于吊脚桩岩肩的保护作用明显。

软弱岩层钢管桩PDA测试与端阻力系数研究

巴拿马邮轮码头项目主码头采用打入钢管桩基础。对于软弱岩层中的打入桩,目前尚无公认的设计方法。该文开展7组桩基动力测试,采用波动方程分析方法获取桩侧阻力与端阻力,研究地层中桩侧阻力分布规律,岩层中桩端阻力系数与岩石质量特性的关系,得出如下结论:侧阻力分布曲线均呈抛物线形式,据此可以明显区分出软粘土、粉质砂土和粉砂岩3个地层,提出确定钢管桩嵌岩深度的判定方法,判定7个试验桩均满足设计最小嵌岩深度5 m的要求;对于软岩中打入钢管桩,单轴抗压强度无法反映桩端岩体的受力状态,需要采用嵌岩深径比与岩体破碎程度进行修正;考虑深径比的影响,计算得到端阻力系数Nk在4.3~6.5之间,均大于国内规范桩端阻力系数;提出采用岩芯回收率Re及岩石质量指标RQD反映岩体破碎程度对桩端阻力影响的研究方法,验证该方法的合理性。

吊脚桩+超前微型钢管桩体系在地铁基坑工程中的应用

以紧邻国道、上软下硬二元结构地层的明挖两层两跨箱形框架结构车站青岛地铁3号线双山站基坑支护为背景,通过对当地建筑基坑的调查及场地地层的研究,采用吊脚桩+超前微型钢管桩支护体系,经过软件计算及对现场施工的反馈,支护结构受力和变形均在设计范围以内。结论:吊脚桩+超前微型钢管桩支护体系是适用于青岛当地上软下硬地层的基坑支护形式。

三峡船闸端头锚索二次进浆管堵塞处理研究

三峡永久船闸锚索工程的质量是直接关系到船闸的边坡稳定和运行安全的关键。预应力锚索是针对可能不稳定的岩体或建筑物基础施加预应张力,以提高不稳定体的抗滑能力和结构力。三峡永久船闸端头锚索前期施工过程中常出现二次进浆管堵塞现象,经过施工工艺和结构型式的改进,解决了大部分进浆管堵塞的问题,且灌浆的效果良好;但要从根本上解决进浆管堵塞还需增大一级锚孔孔径或改用无粘结钢绞线材料等。

挤密砂桩复合地基中钢管桩沉桩方法分析

基于深中通道非通航孔桥钢管桩锤击沉桩及振动沉桩工程实践,对挤密砂桩复合地基中采用不同沉桩方法的施工效果进行分析。根据开口钢管桩沉桩过程、检测情况及沉桩机理,分析产生沉桩差异的原因,并结合原地质施工情况进行对比,总结挤密砂桩复合地基沉桩特性。工程实践表明,复合地基条件施工钢管桩,锤击沉桩穿透密实土体能力强,入土深度较为均匀;振动沉桩入土深度离散性大,应结合承载力、入土深度等要求选择沉桩方法及停锤控制标准。

关于海港码头钢管桩桩顶与上部结构连接方式

本文以印尼某电厂某海港码头工程钢管桩桩头与上部结构连接设计为例,介绍海港钢管桩桩头采用桩芯钢筋混凝土与上部结构连接方式注意事项,供类似工程借鉴。

夯扩桩在地基处理中的应用

结合工程实例,介绍了夯扩桩的适用范围和工艺原理,阐述了夯扩桩的特点及施工工艺要点,论述了夯扩桩的质量要求,同时提出了施工安全措施,以完善夯扩桩施工工艺,从而提高桩基施工质量。

植入法嵌岩钢管桩施工技术

文章简要介绍了长江南岸某化工园码头植入法嵌岩钢管桩施工技术,重点分析了钢护筒翻浆高度影响因素和提高翻浆高度的施工措施,为同类工程施工提供了实践经验。