冷成形奥氏体不锈钢封头硬度和铁素体含量超标及异种钢焊接裂纹案例分析

冷成形奥氏体不锈钢封头硬度、铁素体含量超标,异种钢焊接裂纹是压力容器监造过程中遇到的比较典型的制造质量问题。本文结合监造设备案例,对质量问题产生的原因进行分析,提出了处理措施,为后续监造过程中预防、处理同类质量问题提供借鉴。

铜—不锈钢摩擦焊过程的物理现象和接头形成机理探讨

本文采用中断试验方法,记录和观察了铜与不锈钢在摩擦焊接头形成过程中的物理现象.结果表明铜与不锈钢棒料的对接摩擦焊过程大致可分为初始摩擦的粘着;铜内摩擦、塑性环扩展;铜、不锈钢界面摩擦及不锈钢体内摩擦3个主要阶段.在接头形成过程中经历了两次摩擦面的转移.其内容对促进异种材料摩擦焊的接头形成机理研究有积极的作用.

MTO装置甲醇转化反应器顶封头裂纹故障分析

某甲醇制烯烃(MTO)装置反应器在运行过程中,顶封头焊缝出现裂纹,造成产品气泄漏。随后的停车大检修期间,对反应器进行检验,在泄漏裂纹焊缝附近又发现1条未贯穿裂纹。对未贯穿裂纹进行取样,并委托专业检验单位对裂纹进行宏观检查和化学成分、铁素体含量、硬度、金相、断口、射线能谱等微观分析,从反应器的设计、制造、安装、使用情况等方面对裂纹的成因进行了分析探讨。结果显示:裂纹具有沿晶开裂的特征;奥氏体不锈钢焊接特性和高温特性产生的高温蠕变以及顶部椭球形封头应力分布特征存在的失稳结构是裂纹产生的内在原因,顶封头因保温失效而产生温差应力瞬时峰值是裂纹产生的外部诱因。

不锈钢搅拌摩擦焊搅拌头温度场模拟

搅拌头技术是搅拌摩擦焊工艺的关键技术,不锈钢搅拌摩擦焊一个重要的难点是确定不锈钢搅拌摩擦焊搅拌头的材料。此材料要求在1 000℃或更高的温度下具有良好的耐磨性和韧性。采用搅拌摩擦焊工艺对3 mm厚0Cr18Ni9不锈钢板进行了对接焊接。利用有限元软件DEFORM-3D初步模拟了在旋转速度600 r/min,焊接速度70 mm/min下焊接不锈钢时搅拌头的温度场分布。结果表明,模拟结果与实测结果基本吻合。

冷旋压不锈钢封头拼接焊缝开裂的原因及防止措施

大型不锈钢封头需要先钢板拼接,然后经冷旋压成形。对冷旋压成形后在焊缝上出现大量裂纹的原因进行分析,并制定了相应的防止措施。

不锈钢复合板压力容器设计制造技术探讨

不锈钢复合板容器在设计、制造等方面有别于一般的碳钢、低合金钢压力容器。文章对不锈钢复合板容器设计、制造过程中的技术要点,如容器壁厚的设计、封头厚度设计、焊接接头设计、无损检测技术等相关问题进行了分析,给出了设计、制造过程中应考虑的一些要点。

国内最大容积低温深冷LNG球罐双面氩弧焊工艺

简述了双面氩弧焊的工艺原理,介绍了不同焊接位置的焊接工艺试验及结果;详细阐述该工艺在不锈钢制低温深冷球罐上的应用。双面氩弧焊工艺为焊缝两侧各有一名焊工手持氩弧焊枪,进行氩气保护。施焊时,主焊和辅焊焊工同时同步操作,保持一致的焊接速度。当焊缝背面成形较差需修补时。

3000 m^(3)不锈钢复合板球罐的制造与安装

该3000 m^(3)球罐采用S30403+Q345R复合钢板制造,不锈钢复合板具有基层低合金钢和覆层不锈钢的综合特性,能体现其低成本和高性能的结合。对不锈钢复合板球壳板的压制成型、坡口切割、现场组装、焊接热处理、酸洗钝化等提出更高的要求,针对不锈钢复合板球罐制造与安装过程中关键控制点及存在的技术难点提出了有效解决措施。工程实例情况表明,球壳板三角形冷压法、合理的X形坡口形式、覆层无吊点组装工艺以及可靠的覆层焊接工艺,是提高不锈钢复合板球罐制造与安装质量的关键因素。

薄壁不锈钢球罐组焊

针对薄壁不锈钢球罐的组装及焊接特点提出其组装前、中、后期及焊接过程质量控制措施。

双相不锈钢焊接初步实践

双相不锈钢是一种实际应用历史不长 ,但具有广阔前景的工程材料。简要介绍有关双相不锈钢焊接的基本知识和在 UNS S31 80 3双相不锈钢设备试制中获得的经验和数据。

500MW级冲击式水轮机设计制造可行性研究

针对适用于西藏地区高水头条件的大型冲击式水电机组,从服务国家战略考虑,大唐集团开展某水电站单机容量从250MW优化到500MW级冲击式机组的科研攻坚。通过组织国内相关单位进行科技创新攻坚,从水轮机水力设计、不锈钢转轮锻件制造、转轮锻焊工艺等方面探索500MW级冲击式水轮机设计制造可行性,对于推动制造业的科技创新,突破技术短板,实现产业链整体升级具有重要作用。

装载机铰接上球头底座裂纹修复工艺

分析勒图尔勒L-1350电动轮装载机铰接上球头底座发生裂纹的原因,主要论述球头底座裂纹修复及加装支撑管的焊接工艺及措施、应力消除等内容,概括说明修复后的勒图尔勒L-1350电动轮前装机投入露天煤矿生产之后保持完好的近况。球头底座的成功修复,为此类铰接式结的焊接维修提供可借鉴经验。

大型薄壁不锈钢球罐焊接变形的控制研究

大型薄壁不锈钢球罐的焊接变形控制是球罐组装的关键点,球罐变形受到材料质量、焊缝处的加工精度,焊接中的电流极性、电流、电压等焊接工艺参数以及定位焊的数量、长度、间距等多种因素的影响,其作用因素是复合的、多元的。在技术层面,从组装工艺、焊接工艺、固定工艺三个角度论述了降低焊接变形的措施。在质量控制层面,提出焊工资质达标、焊材管理、技术交底、焊后检查等要求,以控制焊接变形。

904L不锈钢复合板封头的焊接和热处理

分析了(Q345R+904L)复合板封头的制造特点,通过对封头拼缝焊接和热处理工艺的试验,封头制造由Q345R钢板冲压成型后堆焊904L的方法改为复合板直接冲压成型,基层和复层各项性能指标完全满足技术要求,降低了每个封头堆焊的成本,缩短了制造周期。

LDK太阳能多晶硅项目中不锈钢球罐的现场安装

通过对江西赛维年产1500t多晶硅项目中不锈钢球罐的现场安装工作的总结,分析了不锈钢球罐现场安装工作的重点和难点,提出了不锈钢球罐现场安装工作的质量控制要点,为今后不锈钢球罐的现场安装工作提供很好的借鉴。

高精度不锈钢尖角方矩形管的生产技术

根椐直缝方矩形焊管的变形规律、特点及影响质量的主要因素提出了高精度不锈钢尖角方矩形管的变形机制,形成了一整套的方矩形尖角管的工艺设计方法,提出了计算公式。该方法利用管坯的塑性变形填充方矩形管角部形成尖角,共使用两架土耳其头,各土耳其头轧辊之间相互定位,相互制约,以提高方矩形管的精度和生产过程的稳定性。在钢管纵向,利用定径机组的圆形管坯直接推进两架被动的土耳其头而形成尖角管。第一道土耳其头的主要作用是轧制出角(压角),第二道土耳其头的主要作用是轧制出平面(压面),这种方法较大地提高了方矩形管的尺寸精度,改善了方矩形管的角部形状,使用普通焊管机组能生产出高精度的方矩形管,用于装饰结构工程、体育器材、厨房装修等高品质工程。

Q370R/S31603爆炸焊复合板制4000 m^(3)厚壁球罐焊接工艺及接头性能

针对Q370R/S31603爆炸焊复合板制4000 m^(3)厚壁球罐的焊接工艺进行深入研究,采用非对称X形坡口,通过E5515-N2焊接基层、E309LMo焊接过渡层及E316L-16焊接覆层的工艺下,经过(590±15℃)×6 h焊后热处理,基层焊接接头的力学性能满足要求,覆层焊缝金属的抗硫化物应力腐蚀试验(E法)、晶间腐蚀试验(C法、E法)均合格,耐蚀性能良好。制定的焊接工艺能够满足工程需要。

特材管道接头焊接工艺优化及效果测试研究

试验采用全自动钨极氩弧焊(TIG)工艺和多层焊道焊接方式,对2205双相不锈钢管进行焊接,并研究焊接头性能。结果表明:焊缝组织中两相分布均匀,而热影响区组织中奥氏体较少,铁素体较多,但均符合应用要求;焊接头的抗拉强度超过母材标准强度620 MPa,延伸率超过母材标准延伸率25%,经180°弯曲试验后无裂纹萌生,焊接头拉伸、弯曲性能良好,焊接头各区域的硬度不超过硬度指标要求290 HV 10,硬度性能良好,焊接头焊缝的自腐蚀电流密度和自腐蚀电位分别为3.3248×10^(-8)A/cm^(2)、-165.5 mV,焊接头耐腐蚀性能良好。

308m^3超低碳不锈钢球罐产品的设计

长期以来,国内的球形储罐一般采用碳素钢和低合金钢设计、制造,国家也有相应的标准及规范,因此,国内大多数制造厂均有较成熟的经验。但不锈钢的设计、制造、安装,在国内甚少,文章主要阐述了308m3不锈钢球罐从设计选材到制造安装等方面的设计要点。

不锈钢导管激光球焊的实验研究

本文研究了不锈钢导管激光球焊的工艺，发现导管焊接球头球化率随激光功率的增加以及焊球时间的增加呈指数增加，其规律可用于控制球头形状，提高焊接质量。