次弯矩计算的共轭梁法

利用共轭梁原理计算预应力混凝土超静定结构的次弯矩十分方便，基于该原理可以推出简便的计算公式，对某些情况可以直接用作图的方法求得结果．本文推出普遍适用的计算公式，针对几种常用的预应力筋布置形式进行作图法计算的介绍。

预应力混凝土超静定结构的设计研究

提出了预应力混凝土超静定结构的一种新的设计方法─—单位次弯矩法，该法以预应力混凝土结构中所有预应力混凝土构件同时满足两类极限状态为设计原则，基本上避免了工程设计中常见的试算过程，并使得设计结果合理、经济；在此基础上，还对如何有效地利用预应力混凝土超静定结构中由于施加预应力而产生的次内力进行了详细的研究，并对预应力筋的布置方案、曲线选型，和积极利用非吻合束等问题提出了可供实践应用的设计建议．附有工程设计实例．

预应力次弯矩的设计研究

针对我国现行唯一的预应力结构专业设计规程———《无粘结预应力混凝土结构技术规程》(JGJ/T 92 -93)中有关预应力次弯矩条款的局限性 ,对预应力混凝土超静定结构两类极限状态设计中如何考虑预应力次弯矩的问题进行了较为深入的研究 .并基于作者首先提出的“积极、有效地利用预应力次弯矩”的设计思想 ,对预应力束的优化布置方案、预应力束的截面偏心距e和拐点系数α的合理取值、提高预应力束的有效预应力Npe等问题 。

预应力混凝土超静定结构的次内力简捷计算

基于作者提出的约束次弯矩法的原理，针对工程应用的实际需要，直接给出各种预应力线型布置在三种约束下的约束次内力公式，从而更加方便了工程设计计算，还提出了实际应用中应注意的问题。

超静定结构的综合内力预应力度设计法

提出超静定预应力结构的综合内力预应力度概念,即预应力筋的等效荷载产生的预压应力与外荷载产生的拉应力的比值.将预应力梁当作压弯构件,提出相应于该预应力度的截面设计方法,从而避开主、次内力的计算.

对预应力混凝土超静定结构弯矩调幅的分析

通过对预应力混凝土超静定结构弯矩调幅所需满足的条件以及次弯矩在受力过程中的变化的分析和研究,得出如下结论:结构允许调幅值应由λ=min[λθ,cλr]确定;在使用荷载下不允许出现裂缝的构件,则不允许调幅.在弯矩调幅时,应考虑次弯矩的影响.应按如下公式考虑次弯矩对弯矩调幅的影响:M=(1-λ)Mload+Msec,式中的次弯矩Msec并非为结构在弹性分析所得到的次弯矩,而是结构产生相应塑性铰后在支座处残留的次弯矩.次弯矩的大小与调幅度有关.

计算预应力混凝土超静定结构次弯矩的直接法

本文提出了在预应力混凝土超静定结构中直接由主弯矩计算次弯矩的方法。该法不仅省去了目前常用的等效荷载法计算次弯矩时需要计算等效荷载和综合弯矩这两个步骤,而且还能准确计算预应力沿预应力筋变化时的次弯矩。

考虑侧向约束的预应力混凝土超静定结构次内力计算及影响

由于侧向约束对超静定结构中预压力的传递以及二次内力产生的影响,有侧向约束的框架梁或连续刚构桥的预应力次内力计算比无侧向约束的连续梁次内力计算更为复杂.文中提出一种计算思路,把预加力分解为侧向约束引起的作用在柱上的预压力损失及作用在梁上有效预压力,结合等效弹簧模型及简化结构计算侧向约束预压力损失引起的次内力,利用约束次弯矩法计算有效预压力引起的次内力,然后进行叠加计算总次内力影响.通过实例分析了有侧向约束对框架结构二次内力的影响.结果表明,该影响随着梁柱刚度比减小而增大,忽略侧向约束预压力损失引起的附加二次内力影响是不合理也不安全的,文中方法能够满足工程实际中的精度要求,有助于预应力框架结构的设计和内力分析.

预应力混凝土超静定结构的初内力预应力度法

讨论按预应力度法设计超静定结构的计算过程，提出初内力预应力度法而不引入主弯矩、次弯矩概念，并给出工程实例的计算．本方法具有计算简捷、概念明确的特点．

预应力混凝土梁的次弯矩变化规律分析

预应力混凝土已经成为了土木工程领域最具发展前途的现代结构之一。文章分别对2根不同受力的预应力混凝土连续梁,从超静定结构变为静定结构且致破坏时的次弯矩变化规律进行了分析。分析表明,对同一结构,从外荷载加载至破坏,不同方向的外力作用会引起不同的次弯矩变化规律。一种变化规律为直至结构破坏次弯矩都未发生变化;另一种变化规律为次弯矩在加载过程中逐渐从初值变为零。这种不同的变化也影响着结构的极限承载力。

预应力砼超静定结构次内力的计算

预应力将在超静定结构中产生次内力．本文基于结构分析中的力法原理，对预应力杆单元进行了分析，推导出计算具有任意曲线形状的预应力筋和沿预应力筋纵向具有任意分布的预应力所产生的杆单元固端次内力的积分表达式．推导直接从次内力产生的机理出发，因而力学概念清晰．

结构力学中位移法与力矩分配法的关系分析

超静定结构的求解方法在综合考虑平衡条件、几何条件和物理条件的情况下日益增多,为此需要建立近似状态使其求解方法简化。通过研究位移法的计算过程,引入曲率半径、转动刚度、分配系数和传递系数将位移法求解过程中的方程消除,从而得到不必解算联立方程的近似解法——力矩分配法。力矩分配法不必联立方程,计算步骤简单,可以直接求得杆端弯矩,大大降低了求解问题的难度。

采用子结构简化超静定结构的内力计算

当用传统力法、位移法计算超静定结构的内力而基本未知量太多时,或用力矩分配法计算而力矩分配单元个数较多时,计算工作量很大。文中结合实例探讨了将整体结构分成若干子结构分别采用适当的方法计算,然后再由平衡条件或变形协调条件综合起来进行整体分析的方法,该法可有效地简化计算。

预应力混凝土超静定结构中次弯矩的合理利用

以直线布筋的两跨连续梁为例,探讨了预应力次弯矩的产生机理,从预应力束的截面偏心距的合理取值、合理布置、有效预应力的提高三方面介绍了次弯矩在预应力混凝土超静定结构中的合理利用,以供借鉴应用。

超静定结构内力平衡关系在加固设计中的应用

本文通过分析超静定结构内力平衡关系,利用梁跨中富余承载力,通过调幅法转移框架梁支座内力,避免对框架梁支座的加固,以保证强柱弱梁的抗震性能.

大开间大跨度多高层建筑结构设计问题的探讨

通过大量的工程设计计算和典型分析,就高层建筑结构设计中纵横刚度与主梁受扭问题、次弯矩问题、杆件轴向变形的影响问题、弯矩可调性及抗裂性问题作了论述,从而使大开间大跨度多高层建筑结构设计更加合理。

预应力混凝土结构的解析计算

基于结构的分析原理,对预应力构件进行力学研究,得到了预应力杆件在任意荷载作用下的预应力所产生的次内力解析算式,可直接用于各种预应力杆件的次内力计算。

钢管混凝土拱桥合龙及温度次内力

钢管混凝土拱桥为超静定结构,温度变化、主梁收缩徐变等会使主梁和拱肋中产生次内力。针对某1~80 m钢管混凝土拱桥,开展了整体温度和局部温度变化分析及后浇带影响主梁沉降和收缩徐变的分析。结果表明:整体温度变化所引起的温度及内力效应最小,拱肋温度变化会产生最大的位移效应,而主梁温度变化会引起最大的内力效应;拱肋温度上升及下降时,主梁与拱肋均会产生同步、同方向的位移变化趋势,同时会在全桥范围内尤其是梁体跨中产生更大的内力效应;与升温过程相比,主梁降温会在全桥范围内尤其是梁体跨中及端部产生更大的内力效应,主梁降温15℃时,引起的最大轴力为跨中的-17448 kN,最大弯矩为梁端的5434 kN·m,主梁降温15℃时,在拱脚局部出现了大于2 MPa的拉应力,主梁降温对于拱脚受力更为不利;最后,从混凝土初凝时间和主梁沉降、收缩徐变3个方面论证了设置主梁后浇带的必要性和重要性,表明一次浇筑主梁所产生的收缩变形等同于主梁降温13℃的变形效应,设置后浇带,减少了结构因混凝土收缩产生的裂缝,也可起到补偿结构在施工过程中的几何缺陷、降低结构次内力以及方便施工等作用。

预应力混凝土超静定结构的弯矩调幅系数与抗裂度

本文在分析超静定结构进行弯矩调幅所需的塑性铰转动能力基础上指出，超静定预应力混凝土结构的临界截面一般具备所需的转动能力，但是，允许调幅值与抗裂度要求有很大的关系。研究表明，在抗裂度要求较高的情况下，考虑内力重分布并没有经济意义。

预应力混凝土框架梁次轴力计算及其影响因素分析

现行国家规范(规程)仅对预应力次内力中的次弯矩和次剪力的计算方法做了规定,而对次轴力的计算并未做明确规定,只给出了相应的施工技术措施以减小超静定结构中次轴力对预应力构件的不利影响。推导了超静定结构中预应力次轴力的计算方法,并分析了柱截面刚度、梁的弹性模量和截面面积、梁跨度、层高、不同张拉方式等对其的影响。