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模拟杂散电流干扰对阴极保护下X65钢腐蚀行为的影响研究
1
作者 蔡国迅 李建三 《材料保护》 CAS CSCD 2024年第7期214-227,共14页
地铁列车系统运行过程会泄漏杂散电流,造成附近埋地金属电位波动,并使阴极保护效果减弱或失效,最终导致埋地金属因腐蚀而失效。以常用的管线钢X65钢为研究对象,在实验室搭建杂散电流腐蚀模拟试验装置,进行杂散电流干扰电位±1,±... 地铁列车系统运行过程会泄漏杂散电流,造成附近埋地金属电位波动,并使阴极保护效果减弱或失效,最终导致埋地金属因腐蚀而失效。以常用的管线钢X65钢为研究对象,在实验室搭建杂散电流腐蚀模拟试验装置,进行杂散电流干扰电位±1,±2,±4 V持续4 d及杂散电流干扰电位为±2 V并持续1,2,4,8 d的2组腐蚀模拟试验,研究杂散电流干扰下受阴极保护的X65钢的腐蚀行为规律。结果表明:杂散电流干扰电位达到+2 V以上时,X65钢的腐蚀速率会急剧增大;正向杂散电流干扰会使X65钢试样发生点蚀再演变为均匀腐蚀,并在两者间循环交替,腐蚀产物成分为Fe_(2)O_(3);负向杂散电流干扰对X65钢试样存在腐蚀影响,影响作用较为轻微。 展开更多
关键词 直流杂散电流 阴极保护 埋地金属 腐蚀 x65
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温度和压力对密相CO_(2)输送管线用X65钢腐蚀行为的影响
2
作者 衣华磊 程璐瑶 +4 位作者 胡丽华 李大朋 杨维健 孙冲 孙建波 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2024年第10期68-76,共9页
通过腐蚀模拟试验、表面分析技术和水化学模拟计算等手段,研究了在低含水及含O_(2)、H_(2)S、SO_(2)和NO_(2)杂质的密相CO_(2)腐蚀环境中X65管线钢的腐蚀行为,对比分析了温度和压力对X65钢腐蚀速率的影响及其原因。结果表明:温度和压力... 通过腐蚀模拟试验、表面分析技术和水化学模拟计算等手段,研究了在低含水及含O_(2)、H_(2)S、SO_(2)和NO_(2)杂质的密相CO_(2)腐蚀环境中X65管线钢的腐蚀行为,对比分析了温度和压力对X65钢腐蚀速率的影响及其原因。结果表明:温度和压力变化对X65钢的腐蚀速率影响显著,但不改变X65钢的腐蚀机理,X65钢表面形成了以FeOOH和FeSO_(4)为主的腐蚀产物膜。在恒压密相CO_(2)环境中,温度升高可以降低X65钢的腐蚀速率;而在恒温50℃密相CO_(2)环境中,随压力升高腐蚀速率先降低后显著增加;在试验温度和压力范围内,X65钢在10 MPa和50℃的密相CO_(2)环境中的腐蚀速率最低。温度和压力变化引起的X65钢腐蚀速率差异的原因与其造成的液相形成量及液相中腐蚀性物质含量的改变密切相关。 展开更多
关键词 x65管线钢 密相CO_(2) 温度 压力 腐蚀
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温度对X65管线钢在含CO_(2)/H_(2)S油田模拟环境中腐蚀行为的影响
3
作者 秦立峰 吴绍伟 +5 位作者 程利民 宋洋 袁梦瑶 张思琦 杨雪 胡楠 《焊管》 2024年第8期24-29,共6页
为了研究在含CO_(2)/H_(2)S环境中温度对X65管线钢腐蚀的影响,采用高温高压模拟集输管线工况环境进行腐蚀试验和电化学试验,并对X65管线钢在不同温度下的腐蚀行为进行分析。结果表明,随着温度的升高,均匀腐蚀速率呈现先增大后减小的趋势... 为了研究在含CO_(2)/H_(2)S环境中温度对X65管线钢腐蚀的影响,采用高温高压模拟集输管线工况环境进行腐蚀试验和电化学试验,并对X65管线钢在不同温度下的腐蚀行为进行分析。结果表明,随着温度的升高,均匀腐蚀速率呈现先增大后减小的趋势,温度达到80℃时,均匀腐蚀速率达到最大值,为0.4345 mm/a,此时试样表面腐蚀产物较为粗糙,生成腐蚀产物FeCO_(3)和FeS;随着温度的升高,X65管线钢腐蚀逐渐以H_(2)S腐蚀为主,腐蚀电流密度先增加后减小,与失重腐蚀试验结果相符,X65管线钢的容抗弧呈现一个时间常数且半径逐渐减小;在试验温度下试样表面都有CaCO_(3)生成,这可能与溶液中的Ca^(2+)含量高相关。 展开更多
关键词 x65管线钢 H_(2)S腐蚀 均匀腐蚀速率 腐蚀产物
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不同应力幅下X65管线钢焊接接头的腐蚀疲劳行为 被引量:3
4
作者 刘雪 钟史放 +2 位作者 徐连勇 赵雷 韩永典 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第7期24-31,78,I0004,共10页
通过腐蚀疲劳试验研究了在H_(2)S环境中不同应力幅下X65管线钢焊接接头的腐蚀疲劳行为及机理,对试样的微观组织、断口和裂纹扩展路径进行了观察.结果表明,X65管线钢焊接接头焊缝的微观组织主要由先共析铁素体、粒状贝氏体和M/A组元构成,... 通过腐蚀疲劳试验研究了在H_(2)S环境中不同应力幅下X65管线钢焊接接头的腐蚀疲劳行为及机理,对试样的微观组织、断口和裂纹扩展路径进行了观察.结果表明,X65管线钢焊接接头焊缝的微观组织主要由先共析铁素体、粒状贝氏体和M/A组元构成,M/A组元增大了焊缝的脆性.粗晶热影响区主要由板条贝氏体和粒状贝氏体组成,焊缝和粗晶热影响区的硬度较高,韧性较差.在不同应力幅下X65管线钢焊接接头的腐蚀疲劳机理均为阳极溶解+氢脆混合机制,但低应力幅下腐蚀作用带来的损伤更加显著.随着应力幅的增大,试样的腐蚀疲劳寿命显著降低,裂纹扩展的速率也越快.此外,二次裂纹主要沿着贝氏体板条束的晶界扩展,裂纹尖端在针状铁素体和先共析铁素体处产生了钝化现象,这两类组织有着良好的抗氢脆能力.创新点:(1)阐明了X65管线钢焊接接头在H_(2)S环境中的疲劳行为及机理.(2)揭示了不同应力幅下X65管线钢焊接接头在H_(2)S环境中的疲劳行为差异.(3)明确了针状铁素体和先共析铁素体有着良好的抗氢脆能力. 展开更多
关键词 x65管线钢 焊接接头 微观组织 腐蚀疲劳行为
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X65钢在模拟海底管道封存环境中的腐蚀行为 被引量:1
5
作者 张艳华 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2023年第6期17-23,共7页
通过极化曲线、宏观腐蚀形貌、微观腐蚀形貌、腐蚀速率和三维点蚀形貌等,分析了X65钢在海水和淡水以及添加不同种类脱氧剂和缓蚀剂环境中的腐蚀行为。结果表明:在海水中添加缓蚀剂后,X65钢的自腐蚀电位最大正移量为11.6 mV,进一步添加... 通过极化曲线、宏观腐蚀形貌、微观腐蚀形貌、腐蚀速率和三维点蚀形貌等,分析了X65钢在海水和淡水以及添加不同种类脱氧剂和缓蚀剂环境中的腐蚀行为。结果表明:在海水中添加缓蚀剂后,X65钢的自腐蚀电位最大正移量为11.6 mV,进一步添加脱氧剂后,其自腐蚀电位最大正移量为51.5 mV;随着浸泡时间的延长,试样表面生长出更为致密的腐蚀产物膜,最大点蚀速率从0.8812 mm/a降至0.6804 mm/a,该产物膜对试样表面起到保护作用;在海水中添加脱氧剂和缓蚀剂后,X65钢的最大点蚀速率下降至0.1068 mm/a,进一步印证了脱氧剂和缓蚀剂的协同作用能更有效缓解溶解氧腐蚀,在X65钢海管封存过程中推荐添加脱氧剂+缓蚀剂HYH-80-SEA;常温下X65钢在海水中的腐蚀速率为淡水中的10倍,而在海水中添加脱氧剂和缓蚀剂HYH-80-SEA后,其腐蚀速率仍为淡水中的2~4倍。 展开更多
关键词 x65 海管封存 海水 淡水 腐蚀速率 缓蚀剂
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高功率激光焊接X65管线钢的接头组织与性能 被引量:1
6
作者 蒋爽 江国业 《热加工工艺》 北大核心 2023年第19期111-114,共4页
在激光功率10 kW、焊接速度20 mm/s、离焦量+10 mm的试验条件下,对10 mm厚的X65管线钢板进行激光对接焊,研究焊接接头的显微组织、力学性能和耐腐蚀性能。对试样的基体、焊缝区与热影响区的微观组织进行观察,利用硬度仪对试件进行硬度测... 在激光功率10 kW、焊接速度20 mm/s、离焦量+10 mm的试验条件下,对10 mm厚的X65管线钢板进行激光对接焊,研究焊接接头的显微组织、力学性能和耐腐蚀性能。对试样的基体、焊缝区与热影响区的微观组织进行观察,利用硬度仪对试件进行硬度测试,并对焊缝和母材进行了电化学腐蚀试验。结果显示:焊接接头横截面呈“酒杯状”的宏观形貌,焊缝成形连续饱满,无明显缺陷。焊缝区组织主要为板条马氏体,具有最高的硬度值,热影响区的硬度次之,基体的最小;焊缝的耐腐蚀性要低于母材的,这是由于焊缝区马氏体的位错密度大,更容易被腐蚀。 展开更多
关键词 x65管线钢 激光焊接 微观组织 硬度 耐腐蚀性
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X65管线钢及牺牲阳极材料在海水环境中的交流腐蚀行为研究 被引量:1
7
作者 王宏光 董坤 +4 位作者 黄浩军 王宝森 田念佩 梁毅 杜艳霞 《材料保护》 CAS CSCD 2023年第7期47-56,共10页
目前针对海洋环境下的管线钢及牺牲阳极交流腐蚀行为研究鲜有开展,为给海管交流腐蚀风险评判以及牺牲阳极在交流干扰下的消耗性能提供参考,通过交流腐蚀模拟试验研究了模拟海水环境中X65管线钢、铝合金和锌合金牺牲阳极在不同交流电流... 目前针对海洋环境下的管线钢及牺牲阳极交流腐蚀行为研究鲜有开展,为给海管交流腐蚀风险评判以及牺牲阳极在交流干扰下的消耗性能提供参考,通过交流腐蚀模拟试验研究了模拟海水环境中X65管线钢、铝合金和锌合金牺牲阳极在不同交流电流密度下的交流腐蚀行为。结果表明:施加交流干扰后,X65管线钢、铝合金牺牲阳极和锌合金牺牲阳极试样电位均发生负向偏移,且交流电流密度越大,偏移量越大;3种材料的腐蚀速率随交流电流密度的增大而增大,但铝合金的腐蚀速率远大于锌合金和X65管线钢;X65管线钢在0~30 A/m^(2)交流干扰下,呈现均匀腐蚀,当交流电流密度增大至100 A/m^(2)时,表面出现点蚀坑;铝合金在不同交流电流密度下的表面均会产生点蚀,而锌合金材料则以均匀腐蚀为主,海洋环境中锌合金的服役性能优于铝合金。 展开更多
关键词 x65管线钢 铝合金 锌合金 交流腐蚀 腐蚀速率
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X65管线钢中氧氮硫含量变化规律探究
8
作者 谢芳 张亚君 +2 位作者 孙乐飞 王琨铭 刘觐 《焊管》 2023年第11期34-38,共5页
为控制X65管线钢中O、N、S等有害元素的含量及改善钢的综合性能,进行了X65钢冶炼连铸生产过程中钢液的T.O、N、S含量变化规律研究。通过工业化试验,对连续生产的6炉X65钢前三炉精炼及浇铸过程中钢包、中间包、结晶器中的钢液及铸坯分别... 为控制X65管线钢中O、N、S等有害元素的含量及改善钢的综合性能,进行了X65钢冶炼连铸生产过程中钢液的T.O、N、S含量变化规律研究。通过工业化试验,对连续生产的6炉X65钢前三炉精炼及浇铸过程中钢包、中间包、结晶器中的钢液及铸坯分别取样进行检测和分析。结果显示:三炉X65钢在喂线结束、静搅及浇铸过程中均存在一定程度的T.O和N含量增加,转炉防止回硫效果明显,但LF精炼深脱硫程度较低;VD真空过程脱硫效果不明显,且钢水在中间包时S含量均有明显增加。根据试验结果分析得出的X65精炼及浇铸过程钢中的T.O、N、S含量的优化措施,可有效降低钢中T.O、N、S含量。 展开更多
关键词 x65管线钢 冶炼连铸 氧氮硫含量 变化规律
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X65级别海底管线钢低温CTOD性能研究
9
作者 余宣洵 赵虎 +1 位作者 孙照阳 吴志文 《四川冶金》 CAS 2023年第5期18-23,共6页
由于恶劣的海洋环境,要求海底管线钢具有较高的低温断裂韧性。CTOD性能是海底管道低温断裂韧性的重要评价指标。本文通过对不同厚度实验钢在0℃、-20℃、-40℃、-60℃、-80℃试验温度下进行CTOD试验。试验结果表明,本文实验钢的CTOD性... 由于恶劣的海洋环境,要求海底管线钢具有较高的低温断裂韧性。CTOD性能是海底管道低温断裂韧性的重要评价指标。本文通过对不同厚度实验钢在0℃、-20℃、-40℃、-60℃、-80℃试验温度下进行CTOD试验。试验结果表明,本文实验钢的CTOD性能存在厚度规格效应的影响,20.6 mm厚度实验钢的CTOD值随着试验温度降低而降低,在0~-40℃之间,其CTOD性能均保持在较高水平,其CTOD值均在1.30 mm以上,在-60℃以下,其CTOD值大幅度降低,CTOD值降低为0.11 mm。而14.3 mm厚度实验钢随着试验温度的降低变化不大,其CTOD性能均保持在较高水平,在-80℃下,其CTOD值仍达到1.63 mm。 展开更多
关键词 x65 海底管线钢 CTOD 针状铁素体 低温韧性
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X65钢多因素协同腐蚀行为和腐蚀预测模型研究
10
作者 张金龙 王丹丹 +2 位作者 魏晨亮 李霞 邹庆 《材料保护》 CAS CSCD 2023年第8期97-102,132,共7页
海底管道腐蚀失效风险激增,有必要对海底管道内腐蚀行为和腐蚀速率进行研究。采用海底管道常用钢材X65钢,利用高温高压反应釜进行了六因素三水平18组正交模拟试验,研究了CO_(2)、H_(2)S、pH值、Cl^(-)、温度、流速等服役环境因素对X65... 海底管道腐蚀失效风险激增,有必要对海底管道内腐蚀行为和腐蚀速率进行研究。采用海底管道常用钢材X65钢,利用高温高压反应釜进行了六因素三水平18组正交模拟试验,研究了CO_(2)、H_(2)S、pH值、Cl^(-)、温度、流速等服役环境因素对X65钢的协同腐蚀行为,确定了腐蚀主控因素为CO_(2)分压>H_(2)S分压> Cl~-浓度>pH值>流速>温度。基于扫描电镜检测结果,明确了H_(2)S、CO_(2)与Cl^(-)的协同腐蚀行为,CO_(2)形成致密的FeCO_(3)位于腐蚀产物膜底部,表面为Fe的硫化物,Cl^(-)穿过腐蚀产物膜层,促进腐蚀的发生。最后基于正交试验数据,建立了六因素腐蚀速率预测模型,预测误差在20%以内。 展开更多
关键词 x65 CO_(2) H_(2)S 腐蚀预测
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海洋工程高强度钢立管焊接返修技术研究
11
作者 闫清波 郭建仁 +3 位作者 杨贺民 刘晓 黄一凡 郭安好 《山东化工》 CAS 2024年第16期194-196,199,共4页
在海洋工程中,立管承载着连接海上浮式设备和水下生产系统的使命,是深水油气田得以开发利用的关键通道。然而,由于立管需要承受高强度的工作压力,焊接施工难度较大,使其成为海上油气生产系统中最薄弱的环节。鉴于立管焊接施工的高标准... 在海洋工程中,立管承载着连接海上浮式设备和水下生产系统的使命,是深水油气田得以开发利用的关键通道。然而,由于立管需要承受高强度的工作压力,焊接施工难度较大,使其成为海上油气生产系统中最薄弱的环节。鉴于立管焊接施工的高标准和严要求,其施工流程一般仅允许返修一次。基于此,本文以国内海洋平台常用的X65钢立管为研究对象,对立管焊接返修技术的操作要点及技术难点进行了概括总结,旨在为我国海洋平台立管的焊接返修提供一定的理论指导和现实意义。 展开更多
关键词 高强度 立管 x65 焊接返修
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管线钢X65高温变形动态再结晶研究 被引量:34
12
作者 程晓茹 李虎兴 +6 位作者 葛懋琦 陈贻宏 胡衍生 郑琳 罗德信 温阿清 罗刚 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1997年第12期1275-1281,共7页
用热加工模拟试验机对X65钢进行了高温压缩试验,建立了试验用钢的奥氏体热变形方程式及动态再结晶临界条件回归方程式。根据动态再结晶动力学。
关键词 高温变形 奥氏体 动态再结晶 管线钢 低碳钢
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X65管线钢抗H_2S腐蚀的试验研究 被引量:19
13
作者 王亚男 王春怀 +1 位作者 唐继权 刘春明 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第5期420-423,共4页
研究了不同显微组织管线钢抗H2S腐蚀的行为·结果表明,酒钢生产的X65管线钢,当显微组织是以针状铁素体为主的混合型组织时,管线钢具有优良的抗H2S腐蚀性能·经硫化氢腐蚀试验后,除出现程度不等的氢鼓泡外,试样断面上基本没有产... 研究了不同显微组织管线钢抗H2S腐蚀的行为·结果表明,酒钢生产的X65管线钢,当显微组织是以针状铁素体为主的混合型组织时,管线钢具有优良的抗H2S腐蚀性能·经硫化氢腐蚀试验后,除出现程度不等的氢鼓泡外,试样断面上基本没有产生裂纹·氢鼓泡是由于钢中夹杂物处吸收由腐蚀而产生的氢所引起的·当钢表面上因腐蚀而释放出原子态氢后,由于硫化氢的催化作用,促进原子氢向钢中扩散,并在夹杂物与基体的界面上聚集形成分子氢·随着过程的进行,产生很高的压力,从而形成鼓泡· 展开更多
关键词 x65管线钢 显微组织 H2S腐蚀 氢致裂纹 夹杂物
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温度对X65管线钢CO_2腐蚀产物膜结构和力学性能的影响 被引量:5
14
作者 俞芳 高克玮 +1 位作者 乔利杰 褚武扬 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2004年第z1期36-38,共3页
利用SEM、XRD、能谱仪对不同温度下形成的腐蚀产物膜的形貌、厚度、结构和成分进行分析 ,利用纳米压痕仪测量腐蚀产物膜的硬度和弹性模量。结果表明 ,温度对腐蚀产物膜的表面形貌没有明显影响。在 65℃到 90℃温度范围内 ,温度对腐蚀产... 利用SEM、XRD、能谱仪对不同温度下形成的腐蚀产物膜的形貌、厚度、结构和成分进行分析 ,利用纳米压痕仪测量腐蚀产物膜的硬度和弹性模量。结果表明 ,温度对腐蚀产物膜的表面形貌没有明显影响。在 65℃到 90℃温度范围内 ,温度对腐蚀产物膜的晶粒尺寸影响不大 ;115℃时 ,膜表面的晶粒尺寸不均匀 ,差别较大。温度对腐蚀产物膜的厚度影响较大 ,在 65℃到 115℃温度范围内 ,随着温度的升高 ,腐蚀产物膜的厚度降低 ;温度对腐蚀产物膜的表面成分影响不大 ,不同温度下膜的表面成分均为 (Fe ,Ca)CO3复盐 ;在 65℃到 90℃温度范围内 ,随着温度的升高 ,腐蚀产物膜的硬度和弹性模量降低 ,在 90℃时出现最低值 ,温度升高至 115℃ 。 展开更多
关键词 CO2腐蚀 温度 腐蚀产物膜 力学性能 x65管线钢
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预充氢对SCR焊接接头应力腐蚀敏感性影响
15
作者 肖友福 刘永贞 +3 位作者 孙有辉 闫玉升 徐连勇 韩永典 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第10期19-27,共9页
文中通过对X65制钢悬链线立管(steel catenary riser,SCR)焊接接头进行微观组织分析、慢应变速率拉伸试验(slow strain rate test,SSRT)及断口分析,探究预充氢对SCR应力腐蚀开裂(stress corrosion cracking,SCC)敏感性的影响.结果表明,... 文中通过对X65制钢悬链线立管(steel catenary riser,SCR)焊接接头进行微观组织分析、慢应变速率拉伸试验(slow strain rate test,SSRT)及断口分析,探究预充氢对SCR应力腐蚀开裂(stress corrosion cracking,SCC)敏感性的影响.结果表明,焊接接头热影响区中,细晶热影响区(fine-grained heat-affected zone,FGHAZ)主要由细小且均匀的铁素体(ferrite,F)和珠光体(pearlite,P)组成,使该区域力学性能显著优于其他热影响区域,而粗晶热影响区(coarse-grained heat-affected zone,CGHAZ)主要包括大块的先共析铁素体(proeutectoid ferrite,PF)、M-A组元等组织,使得该处抗SCC性能较差.SSRT试样在不同预充氢时间的条件下,应力-应变曲线的弹性阶段几乎重合,但预充氢使得试样抗拉强度降低.此外,NaCl溶液腐蚀环境试样未充氢及充氢4天的应力腐蚀敏感性系数EZ分别为0.67%和11.14%;H_(2)S腐蚀环境试样未充氢及预充氢4天的应力腐蚀敏感性系数EZ值分别为11.96%和46.38%,证明两种腐蚀环境下预充氢均会降低焊接接头的抗SCC能力.试样在空气环境中发生韧性断裂,在两种腐蚀环境主要发生准解理断裂,预充氢使材料韧性降低,断口附近的微裂纹和孔洞现象加剧,降低了材料的抗SCC性能. 展开更多
关键词 钢悬链线立管 x65 应力腐蚀开裂 预充氢
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温度、CO_2分压、流速、pH值对X65管线钢CO_2均匀腐蚀速率的影响规律 被引量:54
16
作者 龙凤乐 郑文军 +2 位作者 陈长风 许振清 韩庆 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2005年第7期290-293,286,共5页
研究了温度、流速、CO2分压以及pH值对X65管线钢腐蚀速率和腐蚀产物膜的影响规律。结果表明,温度升高以后,腐蚀产物膜的致密度明显增大,对基体的保护作用增强,降低腐蚀速率。在中低温区形成的腐蚀产物膜容易被流体破坏,导致了高的腐蚀... 研究了温度、流速、CO2分压以及pH值对X65管线钢腐蚀速率和腐蚀产物膜的影响规律。结果表明,温度升高以后,腐蚀产物膜的致密度明显增大,对基体的保护作用增强,降低腐蚀速率。在中低温区形成的腐蚀产物膜容易被流体破坏,导致了高的腐蚀速率。CO2分压对腐蚀产物膜的致密度没有明显的影响,分压增加10倍,腐蚀速率增加3~4倍。溶液中NaHCO的含量增加以后pH值增加,腐蚀速率会明显下降。 展开更多
关键词 CO2腐蚀 均匀腐蚀速率 腐蚀产物膜 x65
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X65钢在CO_2/H_2S介质中的高温高压腐蚀行为 被引量:4
17
作者 周琦 赵红顺 +3 位作者 臧树俊 贾建刚 南雪丽 易育强 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2007年第4期18-21,共4页
利用高温高压釜,通过失重法、SEM、XRD以及电子探针进行微观结构分析,对90、120、150℃时X65钢在模拟油气田CO2/H2S环境中的腐蚀行为进行研究.结果表明:在实验条件下,X65钢发生严重的CO2/H2S腐蚀.随着温度的升高,腐蚀速率呈上升再下降... 利用高温高压釜,通过失重法、SEM、XRD以及电子探针进行微观结构分析,对90、120、150℃时X65钢在模拟油气田CO2/H2S环境中的腐蚀行为进行研究.结果表明:在实验条件下,X65钢发生严重的CO2/H2S腐蚀.随着温度的升高,腐蚀速率呈上升再下降的趋势(120℃时为最大值).表面都生成了FeCO3为主的腐蚀产物膜;CO2/H2S腐蚀的协同作用形成了钢表面独特的点蚀和台地腐蚀特征.CO2/H2S腐蚀是各种因素相互作用的结果. 展开更多
关键词 CO2 H2S x65 腐蚀速率高温高压
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低铬X65管线钢CO2腐蚀产物膜的特征及形成机制 被引量:49
18
作者 孙建波 柳伟 +4 位作者 常炜 张忠铧 李忠涛 于湉 路民旭 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期84-90,共7页
利用高温高压CO_2腐蚀模拟实验以及ESEM,EDS,XPS和SEM等分析技术,研究了4种不同含Cr量的X65管线钢的腐蚀速率、腐蚀形态和腐蚀产物膜结构特征.结果表明:含Cr量高的钢平均腐蚀速率小,无Cr和含1%Cr的钢的腐蚀形态为局部腐蚀,含3%和5%Cr的... 利用高温高压CO_2腐蚀模拟实验以及ESEM,EDS,XPS和SEM等分析技术,研究了4种不同含Cr量的X65管线钢的腐蚀速率、腐蚀形态和腐蚀产物膜结构特征.结果表明:含Cr量高的钢平均腐蚀速率小,无Cr和含1%Cr的钢的腐蚀形态为局部腐蚀,含3%和5%Cr的钢的腐蚀形态为全面腐蚀.在高温高压CO_2腐蚀环境中,含Cr钢的腐蚀产物膜为FeCO_3和Cr(OH)_3竞争沉积形成的多层结构,其中1Cr-X65和3Cr-X65的腐蚀膜具有3层结构,5Cr-X65的腐蚀膜是双层结构.Cr在腐蚀产物膜层中出现局部富集,远高于基体中的Cr含量.高含Cr量使腐蚀产物膜中的Cr(OH)_3含量高,并提高了腐蚀膜的保护性能,从而引起腐蚀形态发生转变,腐蚀速率降低.FeCO_3和Cr(OH)_3共沉积层膜对低铬钢的抗CO_2腐蚀性能具有关键的影响. 展开更多
关键词 低铬x65 腐蚀产物膜 腐蚀速率 腐蚀形态 CO2腐蚀
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海底管道封存重启后的腐蚀
19
作者 李祎 陈长风 +2 位作者 周琼 高玲 冯瑜 《腐蚀与防护》 CAS CSCD 北大核心 2024年第10期104-110,共7页
为全面了解使用高含井水封存的X65钢制管道重启后的腐蚀状况,通过现场检测封存液中的溶解氧、总铁、CO_(2)、H_(2)S以及细菌(SRB、TGB、FB)含量,对封存前后的参数进行对比和分析。结果表明,海管重启后与封存时溶解氧含量无显著差别,海... 为全面了解使用高含井水封存的X65钢制管道重启后的腐蚀状况,通过现场检测封存液中的溶解氧、总铁、CO_(2)、H_(2)S以及细菌(SRB、TGB、FB)含量,对封存前后的参数进行对比和分析。结果表明,海管重启后与封存时溶解氧含量无显著差别,海管重启后的总铁(含量)略高于封存前,H_(2)S、CO_(2)含量与封存前含量相比有所下降,海管整体腐蚀轻微。C海管收球后的SRB量为1000个/mL,TGB量为1000个/mL,FB量为1000个/mL,说明海管在静态的高含水井水中封存后出现了菌落的繁殖。建议对封存后的海管进行清管和杀菌处理。 展开更多
关键词 x65 海管 封存 重启 腐蚀 细菌
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控轧控冷工艺参数对X65管线钢显微组织的影响 被引量:4
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作者 宋海武 齐长发 +1 位作者 艾星辉 臧振东 《特殊钢》 北大核心 2009年第3期55-57,共3页
应用Gleeble-3500热/力模拟试验机研究了轧后冷速(20~0.5℃/s)、卷取温度(630~500℃)、精轧初始温度(1 000~900℃)、末道次精轧温度(860~750℃)对X65管线钢(0.08%C、1.38%Mn、0.032%Nb、0.041%V、50×10^(-6)N)显微组织的影响... 应用Gleeble-3500热/力模拟试验机研究了轧后冷速(20~0.5℃/s)、卷取温度(630~500℃)、精轧初始温度(1 000~900℃)、末道次精轧温度(860~750℃)对X65管线钢(0.08%C、1.38%Mn、0.032%Nb、0.041%V、50×10^(-6)N)显微组织的影响。结果表明,增加轧后冷却速度、减小950℃左右的压下量,降低终轧和卷取温度可细化板材组织。提出150 mm×1 700 mm板坯轧成7.1 mm成品板的轧制温度为:1 150~1 200℃加热,≤1 130℃粗轧至35 mm,950~1 020℃精轧,≤830℃终轧,≤580℃卷取,其产品力学性能满足标准要求。 展开更多
关键词 x65管线钢 控轧控冷 工艺参数 组织
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