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On-line spheroidization process of medium-carbon low-alloyed cold heading steel
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作者 Yu Fu Hao Yu Pan Tao 《International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials》 SCIE EI CAS CSCD 2014年第1期26-35,共10页
Conventionally manufactured 35CrMo cold heading steel must undergo spheroidization annealing before the cold heading process In this paper, different types of deformation processes with various controlled cooling peri... Conventionally manufactured 35CrMo cold heading steel must undergo spheroidization annealing before the cold heading process In this paper, different types of deformation processes with various controlled cooling periods were operated to achieve on-line spheroidal cementite using the Gleeble-3500 simulation technique. According to the measured dynamic ferrite transformation temperature (Ad3), the deformation could be divided into two types: low temperature deformation at 810 and 780℃; "deformation-induced ferrite transformation" (DIFT) deformation at 750 and 720℃. Compared with the low temperature deformation, the DIFT deformation followed by accelerated cooling to 680℃ is beneficial for the formation of spheroidal cementite. Samples subjected to both the low-temperature deformation and DIFT deformation can obtain granular bainite by accelerated cooling to 640℃; the latter may contribute to the formation of a fine dispersion of secondary constituents. Granular bainite can transform into globular pearlite rapidly during subcritical annealing, and the more the disperse phase, the more homogeneously distributed globular cementite can be obtained. 展开更多
关键词 steel heat treatment cold heading spheroidization globular cementite subcritical annealing
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The Effect of Microstructure of Hot Rolled Alloy Steel Wire Rods on Cold Heading Annealing Process
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作者 DENG Su-huai 1,WANG Li-ping 1,LI Su-jia 1,XIAO Shu-yong 2 (1.ShouGang Research Institute of Technology,China 2.Shougang High Speed Wire Mill,China) 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2011年第S1期437-441,共5页
Cold heading carbon steels for 8.8 grade fasteners are mostly produced by pouring reel or spooler plant.Currently,with improvement of cold heading equipment,the 10.9 grade fasteners produced by cold heading have repla... Cold heading carbon steels for 8.8 grade fasteners are mostly produced by pouring reel or spooler plant.Currently,with improvement of cold heading equipment,the 10.9 grade fasteners produced by cold heading have replaced most of hot forged fasteners gradually.As well known,wire rod coil has been used to produce alloy steels.The properties and microstructures of medium carbon alloy steels,such as B7,ML40Cr and SCM435,produced by wire rod coils under hot rolled condition and after spheroidization,have been investigated.In this paper,the effect of microstructure of hot rolled steel wire rods on cold heading annealing process was studied.The results show that the hardness of wire rod coil products is generally lower than that of bar products by 5 ~ 10 HRB and the ferrite fraction in wire rod coil products is higher.After spheroidization treatment,the hardness value and spheroidization grade of wire rod coil products are relatively low.alloy steels of wire rod coils can be directly drawn slightly and the annealing time can be reduced at the same time.This practice is much helpful for energy conservation. 展开更多
关键词 wire rod coil alloy steel cold heading ANNEALING
原文传递
SCM435冷镦钢的球化退火工艺
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作者 石正富 袁月明 +2 位作者 宫辉 张益顺 孙凯 《热处理》 CAS 2024年第5期33-35,共3页
为获得球状珠光体以改善冷镦性能,对SCM435冷镦钢进行了亚温退火和亚温退火加两相区温度退火,前者为700℃保温4 h炉冷至580℃空冷,后者为700℃保温3.5 h,再升温至745℃保温0.5 h炉冷至580℃空冷。检测了退火后钢的显微组织、力学性能和... 为获得球状珠光体以改善冷镦性能,对SCM435冷镦钢进行了亚温退火和亚温退火加两相区温度退火,前者为700℃保温4 h炉冷至580℃空冷,后者为700℃保温3.5 h,再升温至745℃保温0.5 h炉冷至580℃空冷。检测了退火后钢的显微组织、力学性能和冷镦性能。结果表明:经两种工艺球化退火后,SCM435钢的显微组织均为铁素体和球状珠光体,与热轧态相比断后伸长率和断面收缩率均提高、抗拉强度降低;经两种工艺球化退火的SCM435钢均能进行大变形率冷镦而不开裂。 展开更多
关键词 冷镦钢 球化退火 两相区温度
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SCM435冷镦钢连续冷却过程中的组织转变及球化退火
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作者 于学森 李战卫 +2 位作者 王金涛 张宇 陈金军 《上海金属》 CAS 2024年第5期55-59,共5页
利用Gleeble-3800热模拟试验机测定了SCM435冷镦钢的热膨胀曲线。通过金相分析和硬度试验获得了钢的动态连续冷却转变曲线。研究了原始显微组织对钢球化退火效果的影响。结果表明:以小于0.5℃/s的速率冷却后,SCM435钢的组织主要为铁素... 利用Gleeble-3800热模拟试验机测定了SCM435冷镦钢的热膨胀曲线。通过金相分析和硬度试验获得了钢的动态连续冷却转变曲线。研究了原始显微组织对钢球化退火效果的影响。结果表明:以小于0.5℃/s的速率冷却后,SCM435钢的组织主要为铁素体和珠光体,以1℃/s及以上速率冷却后组织为贝氏体和马氏体以及少量铁素体,以3℃/s及以上速率冷却后组织为马氏体和贝氏体,以15℃/s及以上速率冷却后组织全部为马氏体。采用相同工艺球化退火时,马氏体和贝氏体的球化效果优于珠光体和铁素体。通过优化轧制工艺试制的原组织为贝氏体和马氏体的SCM435钢盘条球化退火后,组织中碳化物分布均匀,球化效果好,球化退火时间明显缩短。 展开更多
关键词 SCM435冷镦钢 动态CCT曲线 贝氏体 马氏体 球化退火
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含硼冷镦钢10B33冷镦开裂原因分析
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作者 柯炜 崔贵博 +1 位作者 李建开 姜瑜 《金属制品》 CAS 2024年第3期48-51,55,共5页
含硼冷镦钢10B33冷镦锻打带法兰面六角螺栓时出现法兰面开裂。对冷镦开裂不同形貌的螺栓、未开裂螺栓、拉拔精丝及母材盘条分别进行检验。结果表明:法兰面圆周上存在多处碎裂,较大裂口呈现斜向45°开裂形貌的冷镦螺栓是由于球化退... 含硼冷镦钢10B33冷镦锻打带法兰面六角螺栓时出现法兰面开裂。对冷镦开裂不同形貌的螺栓、未开裂螺栓、拉拔精丝及母材盘条分别进行检验。结果表明:法兰面圆周上存在多处碎裂,较大裂口呈现斜向45°开裂形貌的冷镦螺栓是由于球化退火工艺不良,法兰界面存在较多未完全球化的珠光体团,球状珠光体弥散不完全,材料塑性不足引起的切应力开裂;法兰圆周单一竖直开裂形貌的冷镦螺栓,由于铸坯近角部存在卷渣缺陷,轧制成盘条后缺陷无法消除,带有缺陷盘条拉拔制成的精丝冷镦时卷渣缺陷扩展造成开裂。 展开更多
关键词 10B33 冷镦钢 金相组织 球化退火 螺栓
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大规格易淬火直用冷镦钢生产实践
6
作者 陈占杰 呼玉东 刘松 《河南冶金》 2024年第3期35-38,共4页
针对大规格SWRCH35K淬透性不足问题,优化其成分体系,降低Si含量,控制C、Mn含量,并添加Cr、B元素等措施来解决。通过提高钢水洁净度,采用合适过热度,并使用大口径铝碳质水口解决了连铸“套眼”问题,同时,通过控轧控冷,得到合适的铁素体... 针对大规格SWRCH35K淬透性不足问题,优化其成分体系,降低Si含量,控制C、Mn含量,并添加Cr、B元素等措施来解决。通过提高钢水洁净度,采用合适过热度,并使用大口径铝碳质水口解决了连铸“套眼”问题,同时,通过控轧控冷,得到合适的铁素体比例以及细小且均匀的珠光体组织,抗拉强度高于原SWRCH35K,硬度值为83.5(HRB)。直接加工后经过调质处理,使其芯部和边部硬度均匀,硬度为31~32(HRC),有效地解决了大规格冷镦钢芯部“淬不透”的问题。 展开更多
关键词 冷镦钢 大规格盘条 淬透性 硬度值
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《汽车紧固件用冷镦钢盘条》标准浅析 被引量:1
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作者 吴锦圆 《冶金标准化与质量》 2023年第2期13-16,共4页
介绍了正在报批的《汽车紧固件用冷镦钢盘条》行业标准研制的背景、必要性、标准的主要内容和遗留的问题等。标准主要包含非热处理型、表面硬化型、调质型(包括含硼钢)、非调质型四类汽车紧固件用冷镦钢盘条,公称直径为5~42 mm。该标准... 介绍了正在报批的《汽车紧固件用冷镦钢盘条》行业标准研制的背景、必要性、标准的主要内容和遗留的问题等。标准主要包含非热处理型、表面硬化型、调质型(包括含硼钢)、非调质型四类汽车紧固件用冷镦钢盘条,公称直径为5~42 mm。该标准是我国盘条领域的一项专用标准,标准的研制使冷镦钢领域的标准体系更加完善,有利于推进汽车紧固件用钢国产化发展。同时指出GB/T 6478-2015《冷镦和冷挤压用钢》须改进的地方,供该标准修订时参考。 展开更多
关键词 汽车紧固件 冷镦钢 盘条 标准浅析
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盘条打包质量改进
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作者 王宏亮 于福海 +2 位作者 杨迎强 宫文赫 车安 《金属制品》 CAS 2023年第6期26-29,共4页
打包质量是盘条质量的重要组成部分。对钢带打包冷镦钢盘条在运输过程中的倾斜、散卷等问题进行分析,采取强制冷却、降低盘条打包温度、控制卷型、改进打包方式、改进小绕线、提高物流运输质量等措施,提高了盘条打包质量。大规格冷镦钢... 打包质量是盘条质量的重要组成部分。对钢带打包冷镦钢盘条在运输过程中的倾斜、散卷等问题进行分析,采取强制冷却、降低盘条打包温度、控制卷型、改进打包方式、改进小绕线、提高物流运输质量等措施,提高了盘条打包质量。大规格冷镦钢盘条到货后的散卷率降低了约20%,提高了用户的满意度,减少了卷型异议的产生。 展开更多
关键词 冷镦钢 盘条 钢带打包 强制冷却 散卷率
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高强度螺栓用35CrMo免退火冷镦钢热轧盘条的研制 被引量:5
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作者 王海华 郑晓伟 +2 位作者 张剑锋 林再勇 孔祥伟 《特殊钢》 2023年第2期33-36,共4页
通过入减定径温度780℃,入减定径减面率42%(Φ18.4 mm→Φ14 mm),冷却速度0.42℃/s,35CrMo钢热轧材显微组织为F+P,铁素体含量≥40%,实际晶粒度10~11级,抗拉强度≤750 MPa,断面收缩率≥60%,硬度值214~225HV,实现免退火直接进行大减面率... 通过入减定径温度780℃,入减定径减面率42%(Φ18.4 mm→Φ14 mm),冷却速度0.42℃/s,35CrMo钢热轧材显微组织为F+P,铁素体含量≥40%,实际晶粒度10~11级,抗拉强度≤750 MPa,断面收缩率≥60%,硬度值214~225HV,实现免退火直接进行大减面率拉拔。 展开更多
关键词 35CrMo冷镦钢 热轧盘条 控轧控冷 免退火
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高强度冷镦钢热机轧制工艺模拟试验研究 被引量:16
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作者 胡孝三 于同仁 梁皖伦 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2003年第12期49-52,67,共5页
通过对 35 Cr Mo钢热模拟试验 ,研究高强度冷镦钢线材热机轧制工艺。试验表明 ,高强度冷镦钢经过热机轧制 ,可以避免形成马氏体和粒状贝氏体 ,提高铁素体含量 12 %~ 16 % ,因而材料被显著地软化。热机轧制可以促使珠光体直接球化 ;随... 通过对 35 Cr Mo钢热模拟试验 ,研究高强度冷镦钢线材热机轧制工艺。试验表明 ,高强度冷镦钢经过热机轧制 ,可以避免形成马氏体和粒状贝氏体 ,提高铁素体含量 12 %~ 16 % ,因而材料被显著地软化。热机轧制可以促使珠光体直接球化 ;随热机轧制变形量增大 ,得到的铁素体晶粒越细 ,粒状珠光体的数量越多。 展开更多
关键词 冷镦钢 热机轧制 珠光体球化 轧制工艺 热模拟试验
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免退火高强度冷镦钢盘条SWRCH35K-M的研制 被引量:7
11
作者 孙维 华刚 +1 位作者 许健 汪开忠 《安徽工业大学学报(自然科学版)》 CAS 2007年第1期25-28,共4页
通过实验室热模拟试验、高速线材轧机工业性热机轧制试验,掌握了免退火冷镦钢热机轧制生产工艺,成功开发出了免退火高强度冷镦钢盘条SWRCH35K-M,用其生产的8.8级内六角螺栓,性能完全达到了相关标准要求。
关键词 冷镦钢 盘条 免退火
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SWRCH35K冷镦钢盘条表面组织异常原因分析 被引量:4
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作者 孙维 汪开忠 +2 位作者 高长松 唐萍 杨浩 《安徽工业大学学报(自然科学版)》 CAS 2010年第2期140-144,共5页
采用实验室研究结合工业性试验的方法,分析SWRCH35K冷镦钢热轧盘条表层微观组织异常现象。结果表明盘条表层异常微观组织为魏氏组织,魏氏组织是钢的过热缺陷组织,该组织使钢的韧性和塑性显著降低,钢易冷镦开裂。实施相应的改进措施后,SW... 采用实验室研究结合工业性试验的方法,分析SWRCH35K冷镦钢热轧盘条表层微观组织异常现象。结果表明盘条表层异常微观组织为魏氏组织,魏氏组织是钢的过热缺陷组织,该组织使钢的韧性和塑性显著降低,钢易冷镦开裂。实施相应的改进措施后,SWRCH35K冷镦钢热轧盘条表层微观组织的均匀性得到提高,冷镦性能得到改善。 展开更多
关键词 冷镦钢 盘条 微观组织
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温度参数对35K冷墩钢组织均匀化的影响 被引量:2
13
作者 祝新民 冯光宏 张宏亮 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第S2期123-127,共5页
通过热模拟单向压缩实验法研究了不同形变温度与吐丝温度下35K冷墩钢控制轧制和控制冷却过程中的组织变化规律。结果表明,形变诱导铁素体的含量随着形变温度的降低而提高,35K控制轧制和控制冷却过程中的组织均匀化受吐丝温度的影响更大... 通过热模拟单向压缩实验法研究了不同形变温度与吐丝温度下35K冷墩钢控制轧制和控制冷却过程中的组织变化规律。结果表明,形变诱导铁素体的含量随着形变温度的降低而提高,35K控制轧制和控制冷却过程中的组织均匀化受吐丝温度的影响更大,随着吐丝温度的升高,组织均匀化,球化效果更加明显。 展开更多
关键词 球化 冷墩钢 组织均匀化 吐丝温度
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冷镦钢盘条冷镦不合格的原因分析 被引量:6
14
作者 孙维 汪开忠 《钢铁研究》 CAS 2005年第2期16-19,共4页
分析了冷镦钢盘条冷镦不合格的原因,提出了改进措施。措施实施后冷镦合格率大幅度提高。
关键词 冷镦钢 盘条 裂纹
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SCM435冷镦钢线材球化退火工艺探讨 被引量:10
15
作者 赵贤平 马辉 于志华 《金属制品》 2009年第4期40-43,共4页
介绍SCM435冷镦钢线材对原材料的成分要求及其球化退火的重要性,通过2种球化退火工艺试验,探讨SCM435线材球化退火机制,并利用渗碳体球化率、金相组织、硬度指标说明球化退火的最佳工艺。试验得知随着保温温度的升高,SCM435线材的渗碳... 介绍SCM435冷镦钢线材对原材料的成分要求及其球化退火的重要性,通过2种球化退火工艺试验,探讨SCM435线材球化退火机制,并利用渗碳体球化率、金相组织、硬度指标说明球化退火的最佳工艺。试验得知随着保温温度的升高,SCM435线材的渗碳体球化率、均匀度显著提高,且球状渗碳体颗粒更细小;在保温温度一定的情况下,随着保温时间的延长,球化效果更好,但保温时间过长,渗碳体颗粒会按照Ostwald熟化机制长大,反而不利于冷镦变形。SCM435线材球化退火热处理最佳工艺为随炉加热到780℃→保温2~2.5h→随炉冷却到680℃→保温2.5~3h→随炉冷却到580℃→空冷。 展开更多
关键词 SCM435线材 球化退火 渗碳体 球化率
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冷镦钢及其高线盘条的研制与开发 被引量:7
16
作者 许克亮 吴波 巩文旭 《天津冶金》 CAS 2000年第3期2-4,共3页
天津天钢集团有限公司采取平炉—初轧—高线工艺路线,研制开发了冷墩钢及其高线盘条(SWRCH18A、SWRCH22A),其综合性能均能满足用户需求。该产品的研制成功,为我国标准件行业提供了优质原料,可替代进口产品。
关键词 冷墩钢 盘条 研制 成分 质量控制 轧制
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冷镦钢线材表面裂纹形成原因分析 被引量:11
17
作者 张步海 于同仁 +1 位作者 詹学义 周庆成 《金属制品》 2004年第3期23-26,共4页
根据冷镦钢线材生产及冷镦开裂的裂纹形貌 ,把裂纹分为平行连续裂纹、单条连续裂纹和断续裂纹 ,研究分析认为 ,平行连续裂纹是轧件存在耳子造成的 ,单条连续裂纹是由道槽或导卫划伤引起的 ,断续裂纹则是连铸坯表面裂纹造成的 ,针对产生... 根据冷镦钢线材生产及冷镦开裂的裂纹形貌 ,把裂纹分为平行连续裂纹、单条连续裂纹和断续裂纹 ,研究分析认为 ,平行连续裂纹是轧件存在耳子造成的 ,单条连续裂纹是由道槽或导卫划伤引起的 ,断续裂纹则是连铸坯表面裂纹造成的 ,针对产生裂纹的原因提出相应改进措施。 展开更多
关键词 冷镦钢 线材 表面裂纹 控制措施
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SWRCH35K盘条冷镦表面横裂纹成因分析 被引量:5
18
作者 马鹏 欧阳琦 +2 位作者 付军红 李明 任兵 《金属制品》 2012年第1期50-52,56,共4页
SWRCH35K盘条生产高强度螺栓过程中表面出现横裂纹,通过低倍、高倍金相检验,分析组织特征,查找表面出现横裂纹的原因。结果表明,钢丝进行球化退火时温度偏高,会导致钢丝表层脱碳和边部部分晶粒长大,在适宜的冷却速度下,容易在钢丝边部... SWRCH35K盘条生产高强度螺栓过程中表面出现横裂纹,通过低倍、高倍金相检验,分析组织特征,查找表面出现横裂纹的原因。结果表明,钢丝进行球化退火时温度偏高,会导致钢丝表层脱碳和边部部分晶粒长大,在适宜的冷却速度下,容易在钢丝边部形成粗大的魏氏组织;较软的表层魏氏组织和较硬的基体组织在钢丝横断面上分为内外两层,拉拔、冷镦时不同的组织将发生不协调变形,表层较软的魏氏组织最先出现微细裂纹,随着进一步的变形,微细裂纹在垂直于受力方向上扩展,遇到较硬的基体组织后停止扩展,最终导致表面横裂纹的产生。 展开更多
关键词 SWRCH35K盘条 螺栓 冷镦 横裂纹 魏氏组织 球化退火
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10B21高强度冷镦钢盘条的生产 被引量:12
19
作者 万国喜 翟林甫 +2 位作者 杨晓奇 刘艳红 张晓峰 《金属制品》 2009年第5期57-60,共4页
介绍用于生产10.9级高强度标准件的Φ6.5mm10B21冷镦钢盘条的生产工艺。通过在冶炼过程中严格控制钢中N和O的含量,稳定B的吸收率,提高淬透性;在精炼过程中全程控铝,一次喂线;连铸过程中过热度偏高20~30℃,提高铸坯质量;以及轧制过程中... 介绍用于生产10.9级高强度标准件的Φ6.5mm10B21冷镦钢盘条的生产工艺。通过在冶炼过程中严格控制钢中N和O的含量,稳定B的吸收率,提高淬透性;在精炼过程中全程控铝,一次喂线;连铸过程中过热度偏高20~30℃,提高铸坯质量;以及轧制过程中采用冷速为0.3~1℃/s的控冷工艺,加热温度950~1000℃,吐丝温度850~860℃,用高线机组成功生产出合格的10B21冷镦钢盘条,产品各项指标满足要求。 展开更多
关键词 10B21盘条 高强度冷镦钢 成分控制 精炼 连铸 控轧
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SCM435合金冷镦钢盘条控轧控冷工艺 被引量:10
20
作者 段贵生 《特殊钢》 北大核心 2008年第1期45-47,共3页
对150 mm×150 mm连铸坯轧制Φ12 mm SCM435合金冷镦钢(%:0.35C、0.98Cr、0.16Mo)盘条的工艺试验表明:采用1020℃加热,900℃轧制,吐丝温度控制在780~800℃,相变前冷却速度控制在1℃/s左右,该钢可以获得均匀的铁素体+珠光体组织和... 对150 mm×150 mm连铸坯轧制Φ12 mm SCM435合金冷镦钢(%:0.35C、0.98Cr、0.16Mo)盘条的工艺试验表明:采用1020℃加热,900℃轧制,吐丝温度控制在780~800℃,相变前冷却速度控制在1℃/s左右,该钢可以获得均匀的铁素体+珠光体组织和良好的冷镦性能。 展开更多
关键词 SCM435冷镦钢 盘条 控轧控冷
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