集中载荷作用下双模量矩形截面梁的弹性解

利用弹性理论的半逆解法研究了双模量矩形截面梁的弯曲变形,推导出了集中载荷作用下双模量简支矩形截面梁的应力及位移表达式。研究分析表明,对于集中载荷作用下双模量简支矩形截面梁,弹性理论给出了集中载荷作用下双模量简支矩形截面梁拉伸区、压缩区的轴向位移及竖向位移表达式,这说明双模量梁截面任意点的弯曲挠度都不相同,而材料力学方法仅能推导出集中载荷作用下双模量简支矩形截面梁的中性轴竖向位移表达式。双模量简支矩形截面梁中性轴处竖向位移对模量比变化很敏感,原则上建议计算双模量简支矩形截面梁中性轴处竖向位移应采用弹性理论。

Frobenius双模和相对n-Gorenstein投射模

设R和S均是环,SMR是一Frobenius双模,MR是生成子.χ是一左R-模类,y是一左S-模类.在一定条件下,证明左R-模X是n-X-Gorenstein投射模当且仅当M■RX是n-y-Gorenstein投射左S-模.进而证明当F:RM→SM是忠实的Frobenius函子时,n-GX-pdR(X)=n-Gy-pdS(F(X)).

双模量悬臂梁在线性分布荷载作用下的Kantorovich解

基于双模量悬臂梁在分布载荷作用下发生弯曲变形时,会形成各向同性的拉伸区和压缩区,为此,将双模量悬臂梁看成2种各向同性材料组成的层合梁,采用弹性理论建立双模量悬臂梁在均布载荷作用下的静力平衡方程,利用静力平衡方程确定双模量悬臂梁的中性面位置。在此基础上,利用Kantorovich法研究分布载荷作用下双模量悬臂梁的平面应力问题,推导出悬臂梁的应力公式,并将该应力公式计算结果与有限元法计算结果进行比较,以验证双模量悬臂梁的应力公式的可靠性。研究结果表明:在分布载荷作用下,双模量悬臂梁的平面应力问题不宜采用相同弹性模量弹性理论计算,而应该采用双模量弹性理论计算。

双模量圆板弯曲变形的计算分析

双模量圆板在载荷作用下,会形成各向同性的拉伸区和压缩区,把双模量圆板看成两种各向同性材料组成的层合板,采用弹性理论建立了双模量圆板在外载荷作用下的静力平衡方程,利用静力平衡方程确定了双模量圆板的中性面位置,推导出了双模量圆板的弯曲变形微分方程.对该弯曲变形微分方程积分,即可得到双模量圆板的挠度方程和内力方程.同时,还通过算例讨论分析了双模量对圆板弯曲变形的影响,得到了拉压弹性模量相差较大的圆板弯曲变形,其挠度和弯矩的计算不宜采用相同弹性模量的经典弹性理论,而应该采用双模量薄板弹性理论的结论.

双模量圆板中心在冲击荷载作用下的弹性计算

采用弹性理论建立了双模量圆板在外荷载作用下的静力平衡方程,利用此静力平衡方程确定了双模量圆板的中性面位置,建立了双模量圆板在外荷载作用下的弯曲微分方程,并求得了圆板在集中荷载作用下的静力挠度表达式.在此基础上,考虑了冲击物和被冲击双模量圆板的质量影响,采用能量法及相当质量法将具有分布质量的双模量圆板转化为只有一个集中质量的弹性系统,从而导出双模量圆板中心在冲击荷载作用下的动力因数.算例分析表明,冲击重物的质量与冲击重物冲击前瞬间具有的速度对动力因数的影响要比其他因素大些.

用于WSNs节点的新型太阳能供电系统

通过对农业物联网中WSNs节点的实际使用方式的调研和分析,设计出一种新型太阳能供电系统,并对该系统进行整体方案设计、各功能模块划分、控制芯片选型和具体的电路设计。该系统为太阳能和锂电池双模稳定供电,优先使用太阳能供电支路,同时可使锂电池的荷电只有在低于一定值时才会对其充电,故而能大大延长锂电池的使用寿命。使用该供电系统可对农业物联网各WSNs节点提供长期稳定的5V电源供给,可大幅降低对节点电源的维护工作量。

双模量平行四边形板弯曲的Kantorovich变分解

双模量平行四边形板在均布载荷作用下发生弯曲变形时,会形成各向同性的拉伸区和压缩区。在此种情况下,把双模量平行四边形板看成两种各向同性材料组成的层合板,采用弹性理论建立了双模量平行四边形板在均布载荷作用下的静力平衡方程,利用静力平衡方程确定了双模量平行四边形板的中性面位置。在此基础上,采用Kantorovich变分法研究了双模量平行四边形板弯曲变形问题,把Kantorovich变分解与有限元解进行了比较分析,验证了Kantorovich变分法的计算精度较高。算例分析表明,当双模量平行四边形板材料的拉压弹性模量相差较大时,其弯曲挠度计算不宜采用相同弹性模量经典板壳理论,而应该采用双模量板壳理论。

线性分布荷载作用下双模量简支梁的Kantorovich解

利用Kantorovich法研究线性分布荷载作用下双模量简支梁的平面应力问题,推导简支梁的应力公式,并将该应力公式计算结果与有限元法计算结果进行比较,验证双模量简支梁的应力公式的可靠性。研究结果表明:双模量简支梁的应力公式是可靠的;对于线性分布荷载作用下双模量简支梁的平面应力问题的求解,不宜采用相同弹性模量弹性理论,而应该采用双模量弹性理论。

利用剪切效应原理计算双模量材料的性能参数解

采用材料力学原理证明作用在双模量梁上的横向载荷对中性轴位置没有影响。在考虑剪切效应的基础上,建立双模量梁弯曲的微分方程,推导出双模量梁的挠曲线表达式。研究结果表明:利用三点弯曲法及四点弯曲法可方便地求出双模量材料的性能参数;该测定双模量材料的性能参数的试验方法简便可行而且精度较高,可同时测出双模量梁的弯曲刚度及剪切刚度,且能够保证弯曲刚度与剪切刚度具有相同的实验精度;该试验方法不但可以测定双模量材料的性能参数,而且可以测定复合材料的性能参数和各向同性材料的性能参数,具有较强的通用性。

双模量材料圆轴纯扭转时的应力与应变分析

利用双模量材料圆轴扭转时纯剪切应力状态单元体,推导出了双模量材料剪切弹性模量表达式,求得了双模量材料圆轴扭转时轴向正应变.通过分析发现:各向同性材料圆轴纯扭转时轴向正应变为零,而双模量材料圆轴纯扭转时轴向正应变却不为零,双模量材料圆轴纯扭转时轴向正应变的大小主要受拉压弹性模量、拉压泊松比的影响.双模量材料圆轴纯扭转时轴向正应变不为零的原因是:双模量材料的拉压弹性模量、拉压泊松比均不相等,这是双模量材料固有的特点,也是双模量材料与各向同性材料的不同之处.因此,提出了双模量材料圆轴纯扭转时的平面假设:双模量材料圆轴扭转变形前,原为平面的横截面变形后仍保持为平面,形状不变,半径仍保持为直线.

考虑剪切效应时双模量梁的自由振动

研究了考虑剪切效应时双模量梁自由振动问题。利用双模量材料纯剪切应力状态单元体,推导出双模量材料剪切弹性模量表达式。在考虑剪切效应的基础上,建立双模量梁振动的微分方程,推导出了双模量梁振动问题的振型表达式,并讨论分析了剪切效应对双模量梁自由振动固有频率的影响。算例分析表明,对于某些双模量梁自由振动问题,剪切效应的影响是不能忽略的。得到了双模量梁自由振动时,奇数波型与波型振型是不连续的存在间断点的结论。

双模量矩形板的弯曲计算分析

双模量矩形板在外载荷作用下,会形成各向同性的拉伸区和压缩区,把双模量矩形板看成两种各向同性材料组成的层合板,采用弹性力学理论建立了双模量矩形板在外载荷作用下的静力平衡方程,利用静力平衡方程确定了双模量矩形板的中性面位置,推导出了双模量矩形板的弯曲变形微分方程,并讨论分析了双模量对矩形变曲变形的影响.

双模量材料圆板热弯曲及热屈曲的研究

采用Galerkin原理研究了双模量材料圆板的热弯曲及热屈曲问题。建立了双模量材料圆板在热状态下的弯曲微分方程,选取Legendre多项式为试函数,采用Galerkin原理推导出了双模量材料圆板在周边为弹性支承时的热弯曲及热屈曲近似解,该近似解与有关文献计算结果的误差在2%左右,二者基本吻合,验证了本文方法的正确性。讨论分析了温度对双模量材料圆板热弯曲及热屈曲的影响,得到了随着温差增大,双模量材料圆板中点弯曲挠度也逐渐增大,屈曲临界温度随着弯曲挠度增大而减小的结论。算例研究表明:双模量材料周边为不可移简支或周边为径向不可移转动弹性约束圆板在均匀及非均匀温度场发生小挠度轴对称热屈曲是非线性变形,而周边固支圆板发生小挠度轴对称热屈曲却是线性变形;在均匀温度场中,各向同性材料周边为不可移简支或周边为径向不可移转动弹性约束圆板、周边固支圆板,发生小挠度轴对称热屈曲都是线性变形;在非均匀温度场中,各向同性材料周边为不可移简支或周边为径向不可移转动弹性约束圆板发生小挠度轴对称热屈曲是非线性变形,各向同性材料周边固支圆板发生小挠度轴对称热屈曲是线性变形。

二面体群上Hopf路余代数的结构分类

从Hopf quiver出发,借助于右kZ_u(c)-模的直积范畴■ Mkz_(u(C))与kG-Hopf双模范畴kG/kG M kG/kG之间的同构,当G是二面体群D_3时,给出了Hopf路余代数kQ^c的同构分类及其子Hopf代数kG[kQ_1]结构.

拉压弹性模量差异对泡沫铝夹芯板三点弯曲模拟的影响

泡沫铝材料是一种典型的拉压双模量材料,即受拉与受压时弹性模量不同。使用ABAQUS有限元软件对泡沫铝夹芯板的三点弯曲行为进行了模拟。首先,对泡沫铝芯层采用可压缩泡沫模型,通过对芯层的受拉区和受压区采用不同的弹性模量来讨论拉压弹性模量差异对夹芯板三点弯曲行为的影响。同时,在泡沫铝压缩响应一致的情况下,对可反映拉压弹性模量差异的孔洞模型和未考虑拉压弹性模量差异的可压缩泡沫模型的夹芯板三点弯曲模拟结果进行了比较。研究表明,泡沫铝芯层的弹性模量对夹芯板的三点弯曲行为模拟有较大影响。若不考虑泡沫铝拉压弹性模量的差异,得到的夹芯板三点弯曲情况下的加载刚度和屈服荷载明显偏低。

线性分布载荷作用下双模量圆板的计算分析

双模量圆板在线性载荷作用下,会形成各向同性的拉伸区和压缩区。可将双模量圆板看成两种各向同性材料组成的层合板,采用弹性理论建立双模量圆板在外载荷作用下的静力平衡方程,利用此静力平衡方程即可确定双模量圆板的中性面位置。建立双模量圆板在外载荷作用下的弯曲微分方程,求得双模量圆板在线性分布载荷作用下的挠度方程。通过算例讨论分析双模量对圆板弯曲变形的影响,得到圆板材料拉压弹性模量相差较大时,其挠度计算不宜采用相同弹性模量经典薄板理论,而应该采用双模量薄板理论的结论。

双模量泡沫铝芯夹层梁的弯曲计算分析

研究了双模量泡沫铝芯夹层梁的弯曲问题。本文利用双模量材料纯剪切应力状态单元体,推导出了双模量材料剪切弹性模量表达式。证明了作用在双模量梁上的横向载荷,对任意边界条件下的双模量梁中性轴位置无影响,确定了双模量泡沫铝芯夹层梁弯曲时的梁中性轴位置。在考虑剪切效应的基础上,建立了双模量泡沫铝芯夹层梁弯曲的微分方程,利用奇异函数推导出了外载荷作用下双模量泡沫铝芯夹层梁弯曲的应力及挠度表达式,并讨论分析了泡沫铝芯夹层拉压弹性模量对双模量泡沫铝芯夹层梁弯曲的影响。算例分析表明,对双模量泡沫铝芯夹层梁的弯曲挠度计算时,不但要考虑剪切变形的影响,还要考虑泡沫铝芯的双模量特性。

交换群上HOPF路余代数的结构分析

设K是域,运用类似凯莱图的Hopf箭向,在交换群D2上的分歧系统中,有2个元素非零和3个元素非零时,给出了KD2在Hopf双模KQ1上的作用,并得到了路余代数KQc的分次Hopf子代数的结构.

侧向均布剪应力作用下双模量悬臂梁的弹性解

利用弹性理论研究了双模量悬臂梁在侧向均布剪应力分布载荷作用下的平面应力问题,推导出了悬臂梁的应力公式.并把该应力公式的计算结果与有限元法的计算结果进行了比较,验证了双模量悬臂梁的应力公式是可靠的.算例分析表明:双模量悬臂梁的拉压区的弯曲应力随着双模量悬臂梁的长高比的增大而增大;采用相同弹性模量弹性理论研究双模量悬臂梁平面应力问题时,得到的弯曲应力公式与材料的弹性模量无关;采用双模量弹性模量弹性理论研究双模量悬臂梁平面应力问题时,得到的弯曲应力公式与材料的弹性模量有关.双模量悬臂梁材料的拉压弹性模量相差较大时,平面应力问题计算应采用双模量弹性理论.

用Kantorovich及Galerkin联合法研究双模量板的弯曲

双模量矩形板在外载荷作用下,会形成各向同性的拉伸区和压缩区,因此可把双模量矩形板看成两种各向同性材料组成的层合板,采用弹性力学理论建立了双模量矩形板在外载荷作用下的静力平衡方程,利用静力平衡方程确定了双模量矩形板的中性面位置.在此基础上,采用Kantorovich及Galerkin联合法研究了双模量矩形板的弯曲问题.把该方法计算结果与有限元计算结果进行了比较分析,验证了此方法计算精度比较高.算例分析表明,当双模量矩形板材料的拉压弹性模量相差较大时,其弯曲计算不宜采用相同弹性模量经典薄板理论,而应该采用双模量弹性理论.