PE/SEBS-g-MAH/SEBS的制备及防污性能

以聚乙烯(PE)网衣为基材,苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯嵌段共聚物接枝马来酸酐(SEBS-g-MAH)和苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯嵌段聚合物(SEBS)为原料,通过浸涂法制备得到PE/SEBS-g-MAH/SEBS(PSMS);分析讨论了不同SEBS附着率时PSMS的力学性能、表面形貌、表面性质、抗蛋白吸附和抗大肠杆菌吸附等性能。结果表明,PSMS表面呈大小不一的泡孔形貌,且随着SEBS附着率的增大,PSMS表面泡孔密度增大,拉伸强度先增加后降低。当SEBS附着率为46.1%时,PSMS的拉伸强度和表面自由能分别为6.045 MPa和14.055 mN/m,抗蛋白吸附率达93.21%,同时兼具良好的抗大肠杆菌吸附性能。除此之外,PSMS在海洋挂板实验中也表现出良好的防污性能。

PA6/PP/SEBS-g-MAH共混物的相容性研究

采用马来酸酐接枝(氢化苯乙烯/丁二烯/苯乙烯)共聚物(SEBS-g-MAH)作为增容剂,研究了增容剂用量对尼龙6/聚丙烯(PA6/PP)共混体系相态结构、力学性能的影响,以及在相同增容剂用量下不同PA6、PP配比对体系相形态的影响。结果表明,SEBS-g-MAH中的酸酐基团能与PA6末端的氨基发生化学反应,在PA6和PP的内表面形成PA6-SEBS接枝共聚物,明显改善了两相的界面相容性,并使共混物的力学性能得到显著提高。共混物冲击断面形貌的分析表明,共混物发生了明显的脆韧转变。

PA6/POE-g-MAH/纳米SiO_2复合材料的形态和力学性能

研究了纳米SiO2和马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)对PA6/POE-g-MAH/纳米SiO2复合材料形态和力学性能的影响。结果表明,纳米SiO2含量小于或等于1份时,只有少量团聚;超过1份后,纳米SiO2有明显团聚现象;纳米SiO2和POE-g-MAH具有一定的协同增韧作用,在PA6/POE-g-MAH/纳米SiO2质量比为85/15/1时,复合材料的冲击强度达到最大,为PA6的10倍;复合材料的低温冲击强度也得到明显提高,达到PA6的3.3倍。

POE-g-MAH及其在增韧尼龙6中的应用

利用熔融接枝法制备了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH),探讨了各个因素对POE-g-MAH接枝率和熔体流动速率(MFR)的影响,并得出了最佳配方、最佳工艺条件。将POE与接枝产物POE-g-MAH同时作为弹性体改性PA6时,体系的缺口冲击强度较纯尼龙提高近9倍,而其他力学性能改变不大。

聚乳酸接枝马来酸酐/丙烯酸丁酯共聚物的制备与性能

以马来酸酐(MAH)和丙烯酸丁酯(BA)为单体,通过溶液接枝法制备了聚乳酸(PLA)接枝MAH/BA共聚物(m PLA)。使用红外光谱(FT-IR)、广角X射线衍射(WAXD)、差示扫描量热仪(DSC)、热重分析仪(TG)研究了接枝共聚物的结构和性能。结果表明,随着单体质量比BA/MAH的增加,单体在PLA上的接枝率出现先增大后减小的趋势,当m(MAH)/m(BA)=1/1,m(MAH)/m(PLA)=3/100时,制备的m PLA接枝率最高为1.96%;与纯PLA相比,m PLA的结晶度和热稳定性均比有所下降,且样品的接枝率越大其结晶度越低;随着单体中BA含量的增加,m PLA的熔融温度和玻璃化转变温度有减小的趋势。

PET/POE-g-MAH的性能研究

利用熔融法 ,采用马来酸酐接枝乙烯 -辛烯共聚弹性体 (POE g MAH)增韧聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) ,研究了热处理对PET/POE g MAH共混体系增韧效果的影响。结合共混材料的室温缺口冲击断面SEM照片 ,淬断刻蚀照片和宏观力学性能 ,分析了共混体系发生脆韧转变对应的微观形貌特征。结果表明POE g MAH与PET具有良好的相容性 ,热处理不但可以使PET/POE g MAH共混体系的拉伸强度增大 ,而且可以显著提高其冲击强度。

氯化钙对尼龙6/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物共混体系形态与结晶行为影响的流变学分析

利用流变学分析方法研究了氯化钙(CaCl2)含量对尼龙6(PA6)/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)共混体系形态与结晶行为的影响,并对其影响机理进行了研究。研究发现,随着CaCl2含量的增加,PA6的成核温度、晶体形成及生长温度均向低温方向移动,成核密度、成核速率均表现出减小的趋势。扫描电镜分析表明,随着CaCl2含量的增加,复合体系的相容性变好。综合得知,流变学分析方法可以较好地反映CaCl2与PA6络合后复合体系的结晶行为,在研究聚合物微观结构的变化以及PA6结晶受限机理时,它不失为一种有效,较客观的研究方法。

PA6／POE-g-MAH体系的结构与性能研究

以动态硫化及非动态硫化方法制备了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)增韧的聚酰胺6(PA6) 共混物,研究了PA6／POE-g-MAH体系的力学性能以及POE-g-MAH在PA6中的分散状况。结果表明动态硫化 PA6／POE-g-MAH共混物的屈服强度、冲击强度、断裂伸长率及弯曲模量均高于非动态硫化方法制备的PA6／POE-g- MAH共混物,动态硫化的PA6／POE-g-MAH共混物可以在材料的刚性与韧性之间达到良好的平衡。扫描电子显微镜图像的统计分析表明,非动态硫化PA6／POE-g-MAH共混物中分散的橡胶相数均颗粒尺寸随组成中POE-g-MAH 的含量增大而不断增大,动态硫化的PA6／POE-g-MAH共混物中分散的橡胶相数均颗粒尺寸随POE-g-MAH含量的增大变化不大。

乙丙共聚物接枝马来酸酐反应机理的模拟研究

在过氧化物引发剂作用下 ,用角鲨烷模拟乙丙共聚物与马来酸酐进行接枝反应 .产物的质谱图显示产物中兼有马来酸酐自聚物和接枝产物 ,证明体系中存在着马来酸酐自聚和马来酸酐在角鲨烷上接枝一对竞争反应 ,马来酸酐在本实验条件下并不存在一个自聚上限温度 .核磁共振碳谱显示马来酸酐很大一部分是以单个分子接枝在角鲨烷上 ,并且没有固定的接枝点 ,可以接在次甲基上 ,也可以接在亚甲基上 ,但接在次甲基上的概率要大于接在亚甲基上 .

PA66/PP/POE-MAH合金的形态结构与力学性能

通过直接共混法制备了PA66/PP/POE -MAH合金 ,性能测试表明PA66/PP/POE -MAH合金的常温及低温缺口冲击强度较原PA66有较大提高 ,而吸水率则明显下降 ,拉伸强度变化不大。DSC测试显示 ,POE -MAH可降低PA66及PP的熔点及热焓 ,表明POE -MAH影响着PA66和PP的两相界面作用和结晶行为。SEM照片显示分散相粒径大小及两相界面结构与POE

PP-g-MAH和SMAH增容PP/PA11的研究

分别用马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)和(苯乙烯/顺丁烯二酸酐)无规共聚物(SMAH)作增容剂,对聚丙烯(PP)/尼龙11(PA11)共混体系的拉伸性能、缺口冲击性能进行了研究。傅立叶转换红外光谱表明,SMAH的增容机理与PP-g-MAH不同。比较了两种增容体系的差示扫描量热曲线,PP-g-MAH增容体系中PP的熔融温度向更高温度移动。

PA66/POE-g-MAH/改性纳米高岭土复合材料的形态和力学性能

研究了改性纳米高岭土和马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)对PA66/POE-g-MAH/改性纳米高岭土复合体系的力学和形态的影响。结果表明:改性纳米高岭土和POE-g-MAH具有协同增韧的效果,PA66/POE-g-MAH/改性纳米高岭土质量比为100/20/0.2时,复合材料的冲击强度比PA66提高了7.3倍;低温冲击强度比PA66提高了2.7倍;形态研究表明:改性纳米高岭土的加入对POE-g-MAH具有助分散的作用。

POE-g-MAH对尼龙6的增韧改性

采用马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)对两种尼龙6树脂增韧改性,制备了不同增韧剂含量的增韧尼龙6材料。通过力学性能测试和SEM研究了增韧剂质量分数对其力学性能的影响,观察了POE-g-MAH/尼龙6复合材料冲击断面形貌。结果表明,随着增韧剂含量的增加,尼龙6的韧性显著提高,强度下降;且随着增韧剂的增多,在尼龙基体中形成有效的增韧剂聚集相起到改善韧性的作用;在两种流动性差异较大的尼龙6基体中,POE-g-MAH均表现优异的增韧效果。

马来酸酐官能化ASA对PA6的增韧研究

采用乳液聚合法制备了一系列马来酸酐(MAH)官能化的丙烯酸丁酯橡胶(PBA)与苯乙烯(St)及丙烯腈(AN)的接枝共聚物(ASA)的核壳结构改性剂(ASA-g-MAH)用于聚酰胺6(PA6)的增韧。Molau实验证实了PA6/ASA-g-MAH共混体系中存在化学反应,考察了MAH含量对共混体系结构和性能的影响。结果表明,随着MAH含量的增加,PA6/ASA-g-MAH共混物的冲击强度逐渐增大,当MAH含量为4%(质量分数,下同)时材料具有较高的冲击强度,达到1008J/m,与PA6/ASA相比,PA6/ASA-g-MAH共混物具有较高的拉伸强度和断裂伸长率;随着MAH含量的增加,ASA-MAH在PA6基体中分散程度越来越好,当MAH含量达到4%时,无聚集现象发生;ASA-g-MAH中橡胶粒子的空洞化和PA6基体的剪切屈服是主要的增韧机理。

马来酸酐接枝POE对PA6/纳米CaCO_3复合材料性能的影响

研究了马来酸酐接枝POE(POE g MAH)对PA6/纳米CaCO3 复合材料力学性能的影响。SEM分析表明 :部分纳米CaCO3 粒子均匀分散在PA6基体中 ,部分纳米CaCO3 粒子为POE g MAH所包覆形成壳 -核结构。随着基体中纳米CaCO3 的增加 ,PA6/纳米CaCO3 /POE g MAH发生脆 -韧转变所需要的弹性体量增加。在脆 -韧转变区后 ,纳米CaCO3 和POE g MAH对PA6的增韧有显著的协同作用 ,其原因可能是壳 -核结构中的填料粒子的“滚珠”作用使断裂应变增加。复合材料的拉伸屈服强度随纳米CaCO3 的增加而略有下降。纳米CaCO3 的加入使复合材料的热变形温度有所提高。

新型天然橡胶吸油材料的制备及性能

以天然橡胶(NR)接枝马来酸酐(NR-g-MAH)和NR接枝甲基丙烯酸甲酯(NR-g-MMA)为NR/甲基丙烯酸十八酯-丙烯酸丁酯-苯乙烯共聚物(SMA-BA-St)吸油材料的增容剂,研究了各组分配比、增容剂的种类及用量对吸油材料吸油能力和力学性能的影响,并采用热重分析及扫描电子显微镜对吸油材料进行了表征。结果表明,以NR-g-MAH为增容剂时,吸油材料的力学性能和吸油率优于以NR-g-MMA为增容剂时的吸油材料;当NR/SMA-BA-St/NR-g-MAH(质量比)为100/10/5时,材料具有较好的力学性能、吸油性能和老化性能;随着增容剂接枝率的增大,吸油材料的力学性能和吸油性能呈上升趋势;吸油材料在CCl4、甲苯、苯、柴油和机油中的饱和吸油率分别为37.48,32.45,29.26,23.06,16.79g/g,保油率可超过85%;对CCl4的二次吸油率可达30g/g;以NR-g-MAH和NR-g-MMA增容吸油材料的热稳定性比SMA-BA-St优异,且在常温下使用很稳定;NR-g-MAH的增容效果优于NR-g-MMA,有效改善了NR与SMA-BA-St的相容性。

CPP/MAH/AN接枝共聚物合成及粘接性能研究

以甲苯为溶剂 ,以过氧化苯甲酰 (BPO)为引发剂 ,用马来酸酐 (MAH)和丙烯腈 (AN)对氯化聚丙烯 (CPP)进行接枝共聚改性 ,考查了不同条件下制得的CPP/MAH/AN接枝共聚物胶粘剂对聚烯烃材料的粘接性能。结果表明CPP/MAH/AN共聚物胶粘剂对聚丙烯具有较好的粘接性能 ,剪切强度达到 2 .4 6MPa ,对聚乙烯的粘接强度达到0 .5MPa。

POE-g-MAH对聚丙烯/竹纤维复合材料性能的影响

将聚丙烯(PP)﹑竹纤维(BF)与马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)共混,通过双螺杆挤出机制备PP/POE-g-MAH/BF复合材料,用扫描电子显微镜、X射线衍射仪和差示扫描量热仪观察和表征了其形貌、结构和结晶参数,测试了其力学性能。研究表明,加入POE-g-MAH,降低了BF质量分数为30%的PP/BF复合材料中PP晶相的完整程度,明显提高了复合材料的冲击强度,改善了PP基体中BF的分散均匀性。添加质量分数2.5%的POE-g-MAH,能进一步提高PP/BF复合材料的强度和韧性,PP/POE-g-MAH/BF(62.5/7.5/30)复合材料的冲击强度高于纯PP。冲击强度的提高主要源于POE-g-MAH所产生的能量耗散、改善应力的有效传递、增强BF和PP的界面粘附。

苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物及其接枝马来酸酐增韧聚苯乙烯/纳米碳酸钙复合材料

以过氧化二异丙苯(DCP)为引发剂,通过单螺杆挤出机熔融挤出,制备了苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯接枝马来酸酐(SIS-MAH),研究了SIS及SIS-MAH对聚苯乙烯(PS)/纳米碳酸钙(nano-CaCO3)复合材料物理、力学性能的影响,对其结构进行了表征。结果表明,MAH的用量宜为SIS质量分数的3%,DCP的用量应小于MAH质量分数的0.3%;当1份nano-CaCO3加入到PS/SIS(质量比100/2)复合材料中,SIS与nano-CaCO3产生协同增韧效应,复合材料的无缺口冲击强度可提高到9.83 kJ/m2,但其缺口敏感性增大;SIS-MAH较SIS对PS/nano-CaCO3复合材料具有更好的增韧效果,接枝率为3.08%的SIS-MAH改性PS/CaCO3复合材料(质量比100/5/6)的无缺口冲击强度可提高到11.69 kJ/m2;当SIS用量为6份时,SIS改性复合材料不发生弯曲断裂;当SIS-MAH用量为2份时,SIS-MAH改性复合材料不发生弯曲断裂。

马来酸酐化在聚合物材料设计中的应用

马来酸酐化在聚合物材料设计中有广泛的应用。可酸酐化的聚合物有聚烯烃、双烯烃聚合物和极性聚合物。由酸酐化聚合物可以进行以下几方面的设计:①极性基团的引入;②梳型支化结构的产生;③交联网络的形成;④荧光标记聚合物的制备;⑤界面增容作用的形成;③偶联作用。