825合金在含单质硫高温高酸性环境中的局部腐蚀行为

在132℃、H_(2)S分压4.8MPa、CO_(2)分压1.6MPa、氯离子质量浓度42750mg·L^(-1)的气田模拟地层水中,通过腐蚀挂片试验研究了825合金在含单质硫(每升地层水中包裹合金的单质硫质量为10g)与不含单质硫条件下的局部腐蚀行为。结果表明:在不含单质硫条件下825合金几乎不发生腐蚀,腐蚀6d时的腐蚀速率仅为0.0077mm·a^(-1);添加单质硫腐蚀3d时腐蚀速率达到0.0552mm·a^(-1),合金发生了严重的局部腐蚀,随腐蚀时间的延长,合金表面局部腐蚀坑面积、腐蚀坑最大深度和腐蚀速率增大。在不含单质硫条件下合金表面腐蚀产物极少,主要为FeCO_(3),在含单质硫条件下,随着腐蚀时间的延长,表面腐蚀产物增多,主要为FeCO_(3)与FeS;单质硫在高温下发生歧化反应产生H^(+)和S^(2-),使825合金表面腐蚀产物膜破裂,从而加剧了局部腐蚀。

某油冷却器换热管泄漏原因

某公司生产的油冷却器换热管在投入使用9~12个月后发生腐蚀泄漏现象。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜和能谱分析、原子吸收光谱分析等方法分析了管道腐蚀泄漏的原因。结果表明:油冷却器换热管介质中的氯离子和硫离子在管内壁积垢中沉积并富集在管壁基体前沿,导致内壁产生大量点腐蚀,点腐蚀位置与未腐蚀位置形成大阴极小阳极腐蚀电池,增大了腐蚀速率,在管内介质的冲刷作用下,点腐蚀坑进一步扩大,最终导致管道泄漏。

元素硫腐蚀研究进展

简述了油气田元素硫沉积的危害及元素硫腐蚀评价方法,综述了元素硫腐蚀行为的研究进展和元素硫腐蚀机理。研究发现,元素硫的沉积将会对采、输管道造成严重腐蚀,尤其是点蚀;在现有的4种元素硫腐蚀评价方法中,硫涂敷法能较好模拟现场元素硫的腐蚀状况,悬浮溶液中的腐蚀速率尽管最小,但点蚀严重;元素硫不仅促进了油套管钢的腐蚀,而且增大了镍基合金发生应力腐蚀开裂(SCC)的敏感性;元素硫因所接触的介质以及环境条件的不同导致反应后的溶液组分各异,腐蚀机理也不同。最后,对今后的研究工作进行了展望。

用含添加剂硫的粉末触媒合成金刚石

本文分别用铁镍触媒、含添加剂硫的铁镍触媒在国产六面顶压机上合成了优质金刚石单晶,利用光学显微镜观察,发现所合成的金刚石多为六八面体,晶形完整;在大多数用含添加剂硫的铁镍触媒合成的金刚石的{100}面,有熔坑出现,而用铁镍触媒合成的金刚石没有这种现象;用电子显微镜对熔坑的形貌进行了细致的观察。另外,还发现用含添加剂硫的铁镍触媒合成的金刚石中的包裹体要明显少于用铁镍触媒合成的金刚石中的包裹体。

含S阴离子对低碳钢孔蚀的影响

用电化学极化法研究了SO2 -4 ,SO2 -3 ,S2 O2 -3 ,CNS-和S2 -5种含S阴离子对低碳钢在 0 .1mol/LNaNO2 +0 0 5mol/LNaCl溶液中的孔蚀行为的影响 .CNS-,SO2 -3 ,SO2 -4 和S2 O2 -3 离子促进碳钢孔蚀形核 ,影响大小顺序为S2 O2 -3 >SO2 -4 >SO2 -3 >CNS-;S2 -离子则抑制孔蚀形核 .S2 -,S2 O2 -3 和SO2 -3 离子促进小孔生长 ;而SO2 -4 抑制小孔生长 .CNS-离子对小孔生长的作用不明显 .将各种含S阴离子对孔蚀形核和生长影响作用的大小进行了比较 。

含硫金刚石的合成及杂质分析

本文分别用N i70Mn25Co5合金粉末和含添加剂硫的N i70Mn25Co5合金粉末作触媒合成了金刚石单晶,通过对比,发现添加剂硫的引入使得金刚石内的包裹体含量增加,使晶体表面出现熔坑;利用X射线荧光光谱对晶体的杂质成分、相对含量进行了分析,发现杂质元素锰、硫的含量随着触媒中硫的添加量的增加呈增加趋势,由此推测在金刚石生长过程中生成了难熔的MnS,MnS以包裹体的形式进入金刚石中,在一定程度上破坏了金刚石的晶格排列,使得表面出现熔坑。

不锈钢板材在硫酸溶液中的腐蚀行为研究

利用化学浸泡法研究分析430、409L、410S铁素体不锈钢热轧板材在不同温度,不同浓度硫酸溶液中的腐蚀行为,并与304奥氏体不锈钢热轧板材做对比。结果表明:耐硫酸腐蚀性能304>430>409L>410S,奥氏体不锈钢的耐硫酸腐蚀性优于铁素体不锈钢,较低的碳含量和Ti元素的加入提高了409L的耐蚀性,410S中的马氏体降低了它的耐蚀性。硫酸溶液腐蚀性10%H_2SO_4>60%H_2SO_4>80%H_2SO_4,10%H_2SO_4、60%H_2SO_4,属于还原性酸,80%H_2SO_4属于氧化性酸。各钢种在10%H_2SO_4溶液中的微观腐蚀形貌与其金相组织具有对应性,这说明材料的微观组织对其耐腐蚀性有直接影响。

不锈钢会集管点蚀的研究

不锈钢会集管点蚀的研究李凡，黄海波，赵华庭（东南大学分析测试中心，南京２１００１８）不锈钢具有良好的耐蚀性和可加工性，作为结构材料，不锈钢被广泛地应用在化学工业中［１］．但不锈钢在一些腐蚀性介质中工作仍存在着一定程度的腐蚀失效问题，如某石油化工厂的加...

大型硫黄装置液硫池废气回收技术应用分析

按照新标准要求,硫黄回收装置二氧化硫排放浓度应小于400 mg/m^3,为此选择了克劳斯循环处理技术回收液硫池废气,从而降低装置烟气二氧化硫的排放浓度。装置新增1台空气加热器,将燃烧空气加热至140℃,降低废气对主燃烧炉温度的影响,避免含硫废气堵塞主燃烧炉风线;新增了联锁系统,在克劳斯系统异常停车工况,废气入主燃烧炉切断阀和中压蒸汽切断阀联锁关闭,以保证系统的本质安全。测试数据分析表明,克劳斯系统、加氢系统运行稳定,催化剂床层温度、硫比值数据、急冷塔出口气氢含量、急冷水pH值等硫黄单元工艺参数未见异常。硫黄单元在80%、100%负荷工况下,烟气二氧化硫减排超过100 mg/m^3,减排幅度达到50%。

燃煤锅炉用水冷壁管腐蚀失效分析

通过宏观形貌检查、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等手段,分析了某发电厂锅炉水冷壁管腐蚀破坏的原因。结果表明:水冷壁管破坏的主要原因是由于外壁高温烟气腐蚀与内壁垢下腐蚀、酸腐蚀共同作用的结果。燃煤中S含量和Cl含量高是引起外壁高温烟气腐蚀的主要因素;内壁存在的元素S和Cl是局部产生点蚀的主要原因。

关于含硫体系中金刚石生长的研究

引入添加剂是合成特种金刚石的重要手段,用含硫的N i70M n25Co5触媒进行了工业级金刚石的合成,考察了硫对合成金刚石的影响。借助于扫描电子显微镜,研究发现,与不含硫体系合成的金刚石相比,含硫体系合成的晶体虽然具备六八面体形状,但是表面有许多小的凹坑,这些凹坑多数分布在{111}面上。另外,还利用电子探针对金刚石表面杂质的成分、含量及其分布进行了定性检测,发现杂质在晶体表面分布不均匀;相对而言,M n、N i元素的含量较高;在凹坑位置能够检测到硫元素的存在,而在晶面平滑处没有检测到硫元素。

硫黄回收装置液硫池腐蚀与控制技术措施

液硫池是硫黄回收装置液硫脱气单元的主要设施,其腐蚀环境非常复杂。通过分析液硫池内壁不同部位的损伤机理及影响因素,提出了有针对性的技术改进措施,采用316L不锈钢板作为液硫池箱体内衬防腐蚀材料,并对液硫池底部、侧壁及顶部结构进行改进,避免了地下水的渗入,减轻了腐蚀,保证了混凝土和耐酸砖的强度。现场应用效果表明,改进后的液硫池不锈钢箱体完好,其表面和内部无腐蚀,满足现场需求。

铝合金硫酸阳极氧化膜斑点故障的原因分析

某2Al2铝合金零件在硫酸阳极氧化后表面有斑点。从基体和工艺流程入手对可能的原因进行逐一分析和排查,发现斑点由基体本身锈蚀所引起。提出了采用去离子水洗、热风烘干、以气相防锈纸包装等改进措施。

硼酸-硫酸阳极氧化2A97Al-Cu-Li合金在热带海洋大气环境中的初期腐蚀机理

采用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪、电化学阻抗谱测试结合超薄切片,分析阳极氧化2A97Al-Cu-Li合金在大气腐蚀前后的微观形貌、化学成分及电化学性能。结果表明:在不同温度利用含有硼酸-硫酸或酒石酸-硫酸组合的电解液生长膜层时,硼酸添加和较高温度允许较大的电流密度通过,使膜生长加速;对于不同电解液,孔的几何构形和结构相似;硼酸-硫酸阳极氧化试样在热带海洋大气环境中暴露1个月后,出现主要由O,Al,Cl,Cu组成的分散性黑色锈斑,表面产生白色沉淀;随着户外暴露时间的延长,合金发生严重的点蚀并深入合金内部,腐蚀的扩展与θ相粒子有关。

P110钢在元素硫沉积环境中的腐蚀过程探讨

实验模拟了普光气田元素硫沉积环境,利用SEM、EDS等技术研究了腐蚀产物膜的截面元素分布及腐蚀产物膜的形貌和成分,分析了P110钢在该环境中的腐蚀过程。结果表明:P110钢首先发生氧化腐蚀,进而发生硫化腐蚀。由于含硫离子对P110钢腐蚀电位的影响,Cl-表现出较强的侵蚀性,它借助硫化物膜向腐蚀产物膜的内层扩散,并在基体界面发生点蚀。同时,S2-通过腐蚀产物膜向内扩散,在氧化物膜与硫化物膜之间形成新的硫化物膜。

硫磺回收装置中混凝土结构液流池的配管设计

硫磺回收装置的液硫池用来存储液硫产品。其结构形式主要有混凝土结构、钢结构、混凝土盖板钢池体等结构形式。混凝土结构的液硫池的设计形式在工程中并不常见。另外由于液流池内介质由液硫、硫化氢、二氧化硫等组成,具有腐蚀性和剧毒性。所以混凝土的结构形式涉及到密封、脱气、防腐等多方面设计难点。根据硫磺回收装置中混凝土结构液流池的工艺,概述了液硫池的构造以及液硫池相关管线的设计,包括加热蒸汽盘管设计、脱气喷射器的管线布置、液硫池吹扫、穿过液硫池盖板的管线、液流池的仪表组件等。同时对液硫池的脱气,检修,密封以及材质等方面进行了探讨。

浓硫酸中304不锈钢焊接接头腐蚀行为的电化学研究

为了给应用于浓硫酸工业生产的304不锈钢管道的防护提供指导,采用电化学阻抗谱法与动电位扫描法研究了304不锈钢焊接接头各个区域在质量分数为98%的浓硫酸中不同温度下的腐蚀行为。结果表明:304不锈钢焊接接头在浓硫酸中的腐蚀形式以点蚀为主。在相同条件的浓硫酸介质中,焊接接头各区域耐蚀性优劣依次为:基材、焊缝、热影响区,焊接过程对不锈钢的腐蚀起到促进作用。随着硫酸介质温度的逐渐升高,基材的钝化膜比较稳定,而焊缝与热影响区的钝化膜会发生破裂;并且各区域的自腐蚀电流与腐蚀速率会逐渐增大,耐腐蚀性逐渐下降。

矿山民爆一体化在高硫矿山中的应用与优化设计

矿山的经济效益与爆破效果密切相关,要提高经济效益就要改善爆破效果,降低爆破成本,从而降低开采矿石的综合成本。"矿山民爆一体化"模式立足于炸药技术和爆破技术的联合优化:首先优化提升炸药性能以便适应高硫矿山的安全高效剥采施工的要求,再从炸药与岩石的匹配实验出发,通过正交实验进一步优选炸药并确定爆破参数,最终提高矿山的经济效益。

冷凝液硫含量对SUS444铁素体不锈钢腐蚀行为的影响

利用冷凝液浸蚀-高温氧化循环腐蚀法模拟汽车排气系统内部服役环境,借助失重分析、腐蚀形貌观察及腐蚀产物分析,研究了SUS444不锈钢在不同硫含量的冷凝液中的腐蚀行为。结果表明,随着腐蚀循环次数的增加,不锈钢表面不断沉积的FeSO_4·7H_2O、Fe(NH_4)(SO_4)_2及Fe_4(SO_4)_5(OH)_2·18H_2O等硫酸盐物质加速了不锈钢的腐蚀进程,其点蚀深度及腐蚀速率均随冷凝液中硫含量的升高而增加。

液硫池蒸汽伴热管腐蚀分析

某化工厂试车过程中液硫池316L蒸汽伴热管及液硫脱气泵夹套筒节发生腐蚀失效,腐蚀均发生在液面附近。通过研究硫黄环境下金属腐蚀机理,对腐蚀伴热管及液硫脱气泵夹套筒节进行宏观检查、能谱分析和金相分析,认为液硫存储过程中有水及空气存在时多种腐蚀协同发生,对不锈钢腐蚀严重。提出了液硫池密封设计和液硫池蒸汽盘管热喷铝等应对措施。