制动软管用EPDM胶料的研制

通过合理的配方设计,制备了具有优异力学性能以及耐热空气老化、耐DOT-4#制动液、低压缩永久变形和耐低温性能的EPDM硫化胶,并考察了生胶和过氧化物硫化剂对其性能的影响。结果表明,采用EPDM 4450S/EPDM 2650C并用,加入DCP硫化剂,制备的硫化胶具有更优异的综合性能,适用面更广。

SiC/白炭黑/EPDM复合材料的力学与导热性能

制备了碳化硅(SiC)/白炭黑/三元乙丙橡胶(EPDM)复合材料,研究了SiC用量对复合材料硫化特性、力学、耐老化、导热和电绝缘性能的影响。结果表明,添加一定量的改性SiC可加快橡胶的硫化速度、提高胶料的有效交联密度;随着SiC填充量的增大,复合材料的硬度、撕裂强度、100%定伸应力和300%定伸应力均得到了提高,但断裂伸长率有所降低;SiC的添加对提高耐老化性能也有一定地帮助;此外,添加SiC也可有效提高复合材料的热导率,当SiC填充量为50份时,热导率相比于未添加SiC的体系提高了42%,但对电绝缘性几乎没有影响。

滑石粉-EPDM复合材料的力学性能研究

研究了滑石粉填充EPDM橡胶复合材料的力学性能,主要研究了滑石粉粒径、滑石粉含量、硫化温度以及硫化时间对EPDM橡胶复合材料力学性能的影响。结果表明,相比1250目滑石粉,2500目超细滑石粉对三元乙丙橡胶的补强效果显著。随滑石粉含量的增加,复合材料的断裂强度先增加后减小。超细滑石粉体系的断裂强度以及断裂伸长率随滑石粉含量的增加快速变大,当滑石粉含量为50份时出现拐点。对超细滑石粉-EPDM体系分别于145℃、150℃、155℃、160℃和170℃硫化30min,结果表明,150℃硫化时,复合材料的力学性能最好。依据160℃硫化特征时间T、T和T进行硫化,结果显示硫化时间为T时复合材料的力学性能最佳。

动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体动态力学性能的研究

应用动态热力学分析仪测定了动态硫化 EPDM/ PP共混物的动态力学行为、Tg峰的变化 ,表明 PP的非晶部分与 EPDM具有部分互溶性 ,同时讨论了共混物动态模量的特点。研究了不同橡塑比、硫化剂和软化剂用量对动态硫化 EPDM/

硫酸钙晶须/PP/EPDM复合材料力学性能研究

采用对硫酸钙晶须进行表面处理和提高PP/EPDM基体树脂极性的方法制得具有良好界面层的硫酸钙晶须/PP/EPDM复合材料。力学性能测试结果表明,硫酸钙晶须可提高PP/EPDM基体的拉伸强度和弯曲强度,且通过控制各组分配比可制得韧性和刚度均衡的复合材料。

剪切作用对PP/EPDM共混物性能的影响

研究了聚丙烯 / (乙烯 /丙烯 /二烯 )共聚物 (PP/EPDM)共混物动态硫化过程中 ,剪切作用对其力学性能的影响。通过改变密炼机转子转速 ,得到了一系列PP/EPDM共混物 ,采用扫描电子显微镜、小角激光散射技术对试样进行微观分析。结果表明 ,不同转子转速对应于不同形态结构 ;剪切作用有一最佳值 ,对应于EPDM增韧PP的效果最佳 ;

EPDM接枝马来酸酐增韧聚酰胺6的性能及冲击断面形态

研究了EPDM接枝马来酸酐 (EPDM g MAH)用量对聚酰胺 6(PA6)性能的影响及PA6/EPDM g MAH共混物的冲击断面形态。结果表明 :EPDM g MAH分散相颗粒与PA6基体能形成牢固的结合 ,对PA6具有显著的增韧改性作用 ;当PA6/EPDM g MAH的用量比为 90 /10时 ,共混物的综合性能最理想 ,其常温 (2 5℃ )及低温 (-2 0℃ )下的冲击强度分别比纯PA6增大 64 8%和 10 6 6% ,而且具有良好的挤出和注射成型加工性能。

EPDM/PS交替多层复合材料的力学性能分析

用自行设计的微纳多层共挤出体系制备了三元乙丙橡胶/聚苯乙烯(EPDM/PS)交替多层复合材料。偏光显微镜和扫描电镜分析表明,所制备的复合材料具有规则层状交替结构。与同组分的一般共混样品相比,64层EPDM/PS交替复合材料表现出不同的拉伸断裂行为:初期的PS断裂行为和后期的EPDM拉伸行为。EPDM和PS层保持了较好的连续性,且EPDM层阻止了PS层裂纹向相邻PS层的发展,使64层样品与同组分的一般共混样品相比具有较高的拉伸强度和杨氏模量。讨论了在PS相中加入相容剂苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)对64层EPDM/PS交替复合材料力学性能的影响,发现SEBS的加入提高了PS相的韧性,并且改善了EPDM层与PS层界面的相互作用。

高磺化度SEPDM的制备及离聚体性能研究

研究了磺化度大于 0 .5mol/kg的磺化三元乙丙橡胶 (SEPDM )的制备及离聚体的加工和力学性能 ,讨论了磺化反应的影响因素 ,得到了优化的磺化反应条件 :n(乙酸酐 )∶n(浓硫酸 ) =1∶1,5℃下反应 30min .硬脂酸锌是高磺化度SEPDMZn离聚体的有效增塑剂 ,其质量分数为 10 %～30 %时 ,可显著改善离聚体的加工性能 .离聚体的拉伸强度和断裂伸长率均随硬脂酸锌用量的增加而增加 .磺化度为 0 .8mol/kg的SEPDMZn离聚体的拉伸强度达 2 4～ 2 9MPa ,断裂伸长率近50 0 % 。

(PE-MA)-g-PA6对PA6/EPDM的共混增容以及形态结构与性能的影响

本文研究了不同接枝率的增容剂PE-MA的用量对PA6/EPDM共混物的力学性能和形态结构的影响,并与PP-MA的增容效果作了比较。当PA6/EPDM/PE-MA为80/20/12时,共混物在干态常温下的Izod冲击强度是纯PA6的13倍。这时的分散相粒子变得细小,相界面摸糊弥散。PE-MA的增容效果远好于PP-MA。

甲基乙烯基硅橡胶与EPDM共混的研究

研究了硫化剂、相容剂、白炭黑以及共混工艺和共混比对甲基乙烯基硅橡胶（ＭＶＱ）／ＥＰＤＭ共混物力学性能和微观形态的影响。结果表明，用过氧化二异丙苯或双２５作硫化剂，用量分别在２．０～２．５和１．５～２．０份时共混物性能较佳；相容剂用量在２０份以下时，共混物的拉伸强度等力学性能随相容剂Ａ用量增大而提高，分散相尺寸减小，分布均匀；高补强透明白炭黑的补强效果显著，且白炭黑应先分别混入１１０－８ＭＶＱ和ＥＰＤＭ；高温混炼优于低温混炼；

壳/核结构复合分散相对PP/硅灰石/EPDM体系力学性能的影响

应用共混填充制备了ＰＰ／硅灰石／ＥＰＤＭ三元复合物。通过设计界面、控制组分和优化共混工艺得到以ＥＰＤＭ为壳、硅灰石为核的复合分散相。本复合材料具有均衡的力学性能，超高韧性和较好的刚度。文中研究了复合物组分和形态结构对其模量Ｅｃ３、屈服强度σｙｃ３、断裂强度σｂｃ３等力学性能的影响。用理论模型对其进行了分析拟合，与实验数据很好符合。结果表明，复合分散相壳层厚度对Ｅｃ３变化起到决定性的影响，复合体系表观界面粘结性能对σｙｃ３、σｂｃ３变化起到决定性的影响。

溴化聚苯乙烯对PBT/EPDM合金的阻燃改性

采用溴化聚苯乙烯阻燃剂对PBT/EPDM合金进行改性,研究了阻燃剂含量对PBT/EPDM合金力学、阻燃性能和热稳定性的影响。研究结果表明:随着阻燃剂含量的增加,PBT/EPDM合金的阻燃等级、极限氧指数均有显著提高。TGA曲线显示,随着阻燃剂的增加,起始失重温度和最大热失重速率温度均向高温移动,且最终的残留率均明显增多。同时,随着阻燃剂的增加,PBT/EPDM合金的拉伸强度呈先上升后下降趋势,合金的断裂伸长率和冲击强度呈下降趋势。

环氧化EPDM对PBT/LLDPE共混体系的微观形态及力学性能的影响研究

采用反应性熔融共混技术制备了聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)/线型低密度聚乙烯(LLDPE)共混物,并采用环氧化三元乙丙橡胶(eEPDM)为增容剂改善PBT/LLDPE共混体系的相容性。使用红外光谱(FTIR)和扫描电子显微镜(SEM)等手段对共混物进行了分析和相形态观察,并测试了力学性能,研究了eEPDM对PBT/LLDPE共混体系形态结构和力学性能的影响。研究结果表明,熔融共混过程中eEPDM的环氧基团与PBT的端羧基发生化学反应,就地生成PBT-g-EPDM共聚物,该共聚物可对PBT/LLDPE共混物起到良好的增容作用。与PBT/LLDPE/EPDM共混体系相比,PBT/LLDPE/eEPDM共混物的相区尺寸更小,分布更窄,而且加入eEPDM在改善冲击强度方面比添加EPDM更有效。

EPDM/Al(OH)_3复合材料动态力学性能的研究

采用动态力学分析仪 (DMA)研究了 EPDM/ Al(OH) 3 复合材料的动态力学性能 ,结果表明 ,Al(OH) 3 粒子的体积分数、粒径和表面状态对 EPDM/ Al(OH) 3 动态力学性能和玻璃化转变过程影响很大。随 Al(OH) 3 粒子体积分数的增加 ,其复合材料的力学损耗峰值温度移向高温区 ,峰值降低 。

尼龙1212/EPDM-g-MAH共混体系的性能研究

利用示差扫描量热法、动态粘弹谱仪研究了尼龙1212/EPDM-g-MAH共混体系的热行为和动态力学性能。结果表明,增韧剂的加入使尼龙1212更容易结晶,结晶速度增大,结晶温度提高,熔融热焓降低;尼龙1212和增韧剂具有较好的相容性。

酚醛纤维对芳氧基聚磷腈绝热层的性能影响研究

由于酚醛纤维具有优异的阻燃、耐烧蚀、隔热性能,研究酰胺改性剂处理后的酚醛纤维的性能,以及三种规格酚醛纤维(Pf-10、Pf-15和Pf-20)增强的芳氧基聚磷腈(PDPP)和三元乙丙(EPDM)绝热材料。结果表明,酰胺结构含量对酚醛纤维力学性能具有显著影响,Pf-15力学强度最优,为290.2MPa,伸长率为5.8%。不同结构的酚醛纤维增强PDPP的力学性能影响接近,PDPP/Pf-15材料的力学强度达8.6MPa,伸长率204%;同时,EPDM对纤维结构的选择性差异较大,Pf-15纤维补强的效果最优,拉伸强度可达16.1MPa。而随着酰胺含量的提高,酚醛纤维复合的芳氧基聚磷腈和三元乙丙绝热材料的线性烧蚀率均逐渐下降,PDPP/Pf-20和EPDM/Pf-20的线烧蚀率最低分别为0.0284mm/s和0.0156mm/s。对比烧蚀层形貌发现,PDPP/Pf比EPDM/Pf形成的绝热层炭层更坚固、结构更完整。

EPDM_MA对木粉/聚丙烯复合材料性能的影响

采用特定设计的双螺杆和单螺杆串联挤出机组,以挤出的方式制备木粉/聚丙烯复合材料.主要采用静态力学试验、动态力学热分析(DMTA)和扫描电子显微镜(SEM)观察等方法,研究了马来酸酐改性的三元乙丙橡胶(EPDM-MA)对木粉/聚丙烯复合材料的静态力学性能、动态力学性能和吸水性能的影响.静态力学性能试验结果表明:添加适量的EPDM-MA有利于提高木粉/聚丙烯复合材料的拉伸和弯曲强度,冲击强度的提高最为显著,但EPDM-MA的添加对复合材料的模量有不利影响.动态力学性能分析结果表明:复合材料的储能模量(E')和损耗因子(tanδ)的峰值均随EPDM-MA加入量的增加而降低,后者说明EPDM-MA改善了木粉与聚丙烯的界面结合;EPDM-MA的加入,使得复合材料的主转变温度略向高温方向移动,并且在-50℃左右的低温区出现了次级转变峰,表明EPDM-MA对复合材料的热性能产生影响,尤其有利于改善其耐低温冲击性能.SEM研究结果表明:EPDM-MA的添加不仅提高了木粉和聚丙烯的界面结合,并且以直径约为0.1～1μm的球状粒子形态分散于聚丙烯中,能够通过自身的塑性变形而提高复合材料的抗冲击性能.EPDM-MA的添加,有效降低了复合材料的吸水性.

溴化环氧树脂对PBT/EPDM合金阻燃性能的影响

采用阻燃剂溴化环氧树脂对PBT/EPDM合金进行改性,研究阻燃剂含量对PBT/EPDM合金力学、阻燃性能和热稳定性的影响。研究结果表明:随着阻燃剂含量的增加,PBT/EPDM合金的阻燃等级、极限氧指数均有显著提高。TGA曲线显示,阻燃剂的加入,起始失重温度和最大热失重速率温度均向低温移动,且最终的残留率均明显增多。同时,随着阻燃剂的增加,PBT/EPDM合金的拉伸强度和弯曲性能呈上升趋势,冲击强度呈下降趋势。

低硬度EPDM/PP热塑性弹性体力学性能的研究

就不同参数的三元乙丙橡胶(EPDM)、酚醛树脂硫化剂用量和催化剂与活化剂质量比对三元乙丙橡胶/聚丙烯(EPDM/PP)热塑性弹性体的力学性能和交联密度的影响进行了研究,结果表明:选择ENB型高不饱和度、适中乙烯含量、高充油型EPDM是制备低硬度热塑性弹性体的较佳选择;当酚醛树脂用量5～7份,催化剂/活化剂质量比为0.12～0.2时,获得的弹性体综合力学性能最好;比较发现,自制的低硬度热塑性弹性体力学性能已接近或达到国外同类产品水平。