轮胎过热水硫化上下模温差的研究

为解决轮胎过热水硫化工艺中温差大问题,对硫化机中心机构压盖喷孔角度进行改进,并进行轮胎硫化测温试验。结果表明,中心机构压盖喷孔垂直、水平倾角均为15°可在内压蒸汽阶段减少低温冷凝水的产生,从而降低轮胎上下模温差。

汽轮机门杆漏汽系统典型问题分析及处理

汽轮机门杆漏汽系统对机组运行的安全性和经济性有较大影响。在介绍门杆漏汽系统的作用与结构基础上,详细阐述了门杆漏汽引起的轴封母管压力波动、上下缸温差大、真空严密性不合格、停机后轴封带压等典型问题的分析及处理方法,针对门杆漏汽接入轴封供汽母管的机组、接入相应压力等级抽汽管道的机组和接入凝汽器疏水扩容器的机组,提出了相应的建议,为大型火力发电机组门杆漏汽系统的安全运行及合理设计提供了借鉴意义。

母管制抽背式供热汽轮机进水的原因分析及对策

针对母管制抽背式供热汽轮机发生的机组停运后汽缸进水,甚至造成汽轮机转子“抱死”的问题进行研究,分析事故原因。根据该汽轮机供热管网的复杂性,提出防止汽轮机进水和冷蒸汽的措施,可为同类型供热汽轮机进水、进冷汽现象的预防提供借鉴。

加热器上、下端差对机组煤耗影响的通用计算模型

根据热力系统热平衡方程、比内功方程、循环吸热量方程及发电标准煤耗率计算公式,导出了加热器下端差对机组煤耗影响的通用计算模型;并且在考虑到加热器下端差的影响的基础上,改进了以往的建模方法,得到了更为完善的加热器上端差对机组煤耗影响的通用计算模型。计算实例表明,这两个模型具有计算结果准确、使用方便简捷、通用性强等特点,这为火电机组节能降耗的分析工作提供了一种新的工具,具有重要的实际意义。

大型汽轮机中压缸温差大的原因分析及对策

针对华能井冈山电厂2号汽轮机出现的中压调节阀端上下缸温差大引起的动静摩擦现象,从汽轮机本体结构分析入手,通过热力过程分析,认为机组中压缸夹层冷却蒸汽对缸体上下部分的不同换热和保温问题的共同影响,导致上下缸温差达86.2℃,大大超过生产厂家规定的50℃,并危及电厂主设备的安全运行和使用寿命。经过停机过程中对机组抽汽的处理,使该温差下降至50.1℃,并通过汽轮机本体保温的更换,使缸体上下壁温差下降至10℃。同时结合600MW汽轮机本体结构,提出在中压缸下部夹层内加设阻汽片的改造设想。分析过程和结论可为同类型汽轮机本体的安全运行提供参考。

300 MW机组汽轮机中压缸温差大的原因分析及对策

针对某电厂2号汽轮机出现的中压缸再热调节阀端上、下缸温差大引起的动静摩擦现象,对汽轮机的热力过程进行分析,指出中压缸夹层冷却蒸汽对于缸体上、下部分的不同换热和保温的共同影响,导致上、下缸温差值达到86.2℃,大大超过设计规定的50℃,严重危及设备的运行和使用寿命。经过在机组解列前的及早停用至3号高压加热器的三段抽汽,使上、下缸温差值降至50.1℃,并通过更换汽轮机保温层材料,使上、下缸温差下降至10℃,基本解决了该问题。同时,结合600 MW机组汽轮机的结构,提出了在中压下缸夹层内加设阻汽片的改造方案。

水闸混凝土结构关键部位温控防裂研究

由于水闸底板结构属于薄板结构,层厚较薄,其混凝土内部温度随年气温呈周期性变化,无稳定温度,给其最高温度控制标准的制定带来了一定困扰。为此采用有限元仿真分析方法,以某水闸为例,就水闸结构的最高温度温控标准、关键部位防裂重点及防裂措施进行了重点分析。通过计算可知,该水闸混凝土的最高温度控制标准按照32℃控制为宜;低温季节混凝土浇筑完成后及时保温可降低拉应力19%,上下层温差按照15℃控制,安全系数1.65。结果表明:水闸结构最高温度控制标准按照基础温差加闸底板结构各浇筑层第二年温度的最低值确定为宜;低温季节混凝土浇筑完成后应及时保温;闸墩与底板混凝土的上下层温差控制是闸墩结构防裂的重点之一,需从严控制。

1000MW超超临界机组高压加热器疏水端差调整研究

在发电机组运行中降低加热器端差有利于提高机组热经济性和电厂节能运行。以神华国华绥中发电有限责任公司(绥电)二期工程1 000 MW超超临界机组为例,介绍高压加热器端差调整过程。

轧制头部翘曲因素的研究

通过分析4300 mm轧板头部上下表面温差、轧制线高度、压下率大小、上下工作辊辊径配比、上下轧辊线速度配比等对钢板头部翘曲的影响,结合现场实际情况,找出了主要影响因素。在此基础上,通过上下表面温度控制、4300 mm轧机轧制线高度自动控制方法优化、轧制道次二级模型分配算法优化等方法 ,实现了轧制过程头部翘曲的优化控制,实际应用效果良好。

关于运行中汽包壁上下温差限制的探讨

电厂运行规程中规定锅炉汽包壁上下温差不得超过５０℃，而实际运行中特别是起停及事故情况下，这一规定难以达到。在这种上下壁温差超规定的情况下也多未发生汽包破坏或严重损伤。如何对待运行中这一限制一直是一个有争议的问题。就此，试图从强度分析的角度，探讨汽包壁上下温差的限制问题，以便改善锅炉的运行管理工作。

叙利亚A厂汽机疏水系统改造与操作改进

文章针对叙利亚A厂热态启动过程中上下缸温差大的故障进行了分析,指出该故障是由于疏水系统设计存在缺陷造成的,因而提出了系统改造与操作改进的意见。实施改造后,机组热态启动上下缸温差控制在20℃左右,保证了机组的安全稳定运行。

轧机异步轧制及层流冷却对板坯翘曲度控制的研究

在轧机上进行热轧试验,通过调整热轧试验轧机的异步比及板坯上下表面温差,研究板坯在同一加热工艺、同样道次压下分配条件下轧制后板坯的翘曲度情况。结果表明,在一定板坯厚度范围内,通过调整热轧试验轧机的异步比及板坯上下表面温差,可以改善轧制后板坯的翘曲度,该研究对轧制过程有板坯翘曲度控制要求的钢板,可以在制定轧制方案时为其提供参考。

汽轮机启停过程中上下缸温差增大的控制

详细分析了阳城电厂600 MW汽轮机组在启停机过程中出现的高、中压缸上下缸温差异常增大的原因。得出上下缸温差增大的主要原因是:汽机排汽、疏水系统阀门关闭不严,冷的蒸汽通过汽机本体疏水门、高压缸排汽逆止门倒流进入汽缸内;忽视了在汽轮机启、停过程中机组真空值以及汽机本体疏水阀门的开关状态对上下缸温差的影响。着重介绍了如何通过调整机组的真空值以及疏水阀门的开关状态,对启停机过程中汽轮机上下缸温差进行控制,保证汽轮机组的安全启动和停运,为国产汽轮机组在启停过程中上下缸温差控制提供参考和借鉴。

工艺条件对聚碳酸酯微针成型的影响

通过模具上下模板差温的方法,以聚碳酸酯(PC)片材为基板,在热压印过程中制备了聚合物微针,研究了制备过程中,模具上下模板温度、热压印压强、热压印时间等工艺参数对微针平均长度和微结构复制率的影响。结果表明:模具上模板的合理温度(80℃左右)有助于减少压印时间和降温时间;下模板温度对微结构成型具有决定性的作用,只有在下模板温度大于154℃的条件下,才能压印出符合要求的聚合物微针;热压印压强在8～12 MPa的范围内与微针成型效果的关系呈正相关;随着压印时间的增加,微针的平均长度变长,通过控制合理的时间,微针的平均长度基本上能够达到模具上微针的长度,复制率大于95%。

汽轮机组冷态启动过程中汽缸温差大原因分析及处理

介绍了汽轮机上、下缸温差大故障的常见现象、原因及其危害;结合实际案例,对机组冷态启动送轴封供汽阶段、冲车阶段发生的汽轮机上、下缸温差大故障现象及原因分别进行了分析说明,认为轴封系统设计不合理、疏水管道安装工艺不符合要求、下缸缸温测点位置设计不合适等,是造成启动过程中汽轮机上、下缸温差超标的主要原因。并给出了相应的处理措施,实施效果良好。

某电站210MW机组中压缸上下缸温差问题原因分析及处理措施

具体分析了某电站 2 10MW机组中压缸上下缸温差问题的原因及解决办法 ,经过试验研究 。

锅炉单独滑参数停运快速冷却理论基础及应用

为解决锅炉停炉后的快速冷却问题,根据多年的现场实践和理论研究,介绍一种"锅炉单独滑参数停运快速冷却技术",可大大缩短锅炉停运后的冷却时间。该技术依据水分子在一定压力下对应一定饱和温度的基础理论,在汽轮机停运后利用一、二级旁路系统对锅炉进行单独滑参数停运,利用较低参数的汽、水循环达到对锅炉进行均匀冷却的目的。该技术经过在不同容量机组的试验,在保证汽包上下壁温差不超标的前提下,从发电机组停运到锅炉降压放水完毕具备检修条件仅需4h;根据锅炉容量不同可缩短锅炉冷却时间26h以上,其经济效益十分显著。

600MW机组冷态起动汽轮机高压内缸温差及振动偏大原因分析

针对某电厂2×600 MW机组汽轮机冷态起动高压内缸一段抽汽口处上下缸温差及振动偏大问题,采取优化运行操作方式,有效地控制了高压内缸一段抽汽口处上下缸温差,并使机组顺利地起动成功。

锅炉汽包上下壁温差热应力的理论与数值分析

应用热弹性理论针对锅炉汽包上下壁温差所产生的热应力进行了理论分析,通过实际的汽包结构运用有限元的方法,对上下壁温差所产生的热应力场进行了数值分析。

电动给水泵起动过程中振动问题的分析与处理

珠海发电厂 2号机组电动给水泵在每月的定期试验起动过程中出现泵轴“振动高”和轴承“振动高高”的报警, 甚至出现因振动大而导致电动给水泵跳闸。为此, 珠海电厂组织技术人员对在不同负荷下、不同勺管开度下的电动给水泵起动过程中的振动情况进行监测分析, 从而得出结论: 电动给水泵起动过程中振动大的原因是电动给水泵的上下壳体温差大。根据分析结果对电动给水泵采取相应的措施, 取得了理想的效果, 排除了电动给水泵不能正常备用的安全隐患。