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Minimum wall pressure coefficient of orifice plate energy dissipater
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作者 Wan-zheng Ai Jia-hong Wang 《Water Science and Engineering》 EI CAS CSCD 2015年第1期85-88,共4页
Orifice plate energy dissipaters have been successfully used in large-scale hydropower projects due to their simple structure, convenient construction procedure, and high energy dissipation ratio. The minimum wall pre... Orifice plate energy dissipaters have been successfully used in large-scale hydropower projects due to their simple structure, convenient construction procedure, and high energy dissipation ratio. The minimum wall pressure coefficient of an orifice plate can indirectly reflect its cavitation characteristics: the lower the minimum wall pressure coefficient is, the better the ability of the orifice plate to resist cavitation damage is. Thus, it is important to study the minimum wall pressure coefficient of the orifice plate. In this study, this coefficient and related parameters, such as the contraction ratio, defined as the ratio of the orifice plate diameter to the flood-discharging tunnel diameter; the relative thickness, defined as the ratio of the orifice plate thickness to the tunnel diameter; and the Reynolds number of the flow through the orifice plate, were theoretically analyzed, and their relationships were obtained through physical model experiments. It can be concluded that the minimum wall pressure coefficient is mainly dominated by the contraction ratio and relative thickness. The lower the contraction ratio and relative thickness are, the larger the minimum wall pressure coefficient is. The effects of the Reynolds number on the minimum wall pressure coefficient can be neglected when it is larger than 10^5. An emoirical expression was presented to calculate the minimum wall oressure coefficient in this study. 展开更多
关键词 Orifice plate minimum wall pressure coefficient CAVITATION Contraction ratio Relative thickness Energy dissipater
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控制棒驱动机构楔形迷宫密封组件设计与密封性能研究
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作者 武铭松 魏世军 +3 位作者 李征 姜楚华 陈俊华 谭杨 《机电工程》 CAS 北大核心 2024年第4期666-673,共8页
控制棒驱动机构(CRDM)与压力容器管座之间通常采用焊接连接,针对堆芯换料导致的拆卸不便以及二次焊接时密封性能变差等问题,对控制棒驱动机构的连接形式进行了研究,提出了一种便于维修和利于拆卸的楔形迷宫密封结构。首先,引入了迷宫密... 控制棒驱动机构(CRDM)与压力容器管座之间通常采用焊接连接,针对堆芯换料导致的拆卸不便以及二次焊接时密封性能变差等问题,对控制棒驱动机构的连接形式进行了研究,提出了一种便于维修和利于拆卸的楔形迷宫密封结构。首先,引入了迷宫密封的设计理念,加入了楔形密封结构,采用钢制压力容器的设计标准,计算了工况下控制棒驱动机构所需的最小壁厚和热压载荷耦合作用下的临界屈服温度;然后,应用有限元方法模拟了C形环工作状态,研究了金属C形环的回弹特性及密封面状态;最后,针对楔形迷宫密封组件开展了泄漏率试验和热循环试验。研究结果表明:工况下的最小壁厚为10 mm,临界屈服温度为72.5℃;C形环尺寸越大,最大线比压值越小,密封面的贴合程度越高;楔形迷宫密封组件的泄露率小于1.0×10-6 Pa·m 3/s,能够满足多次拆卸工况下的密封要求。 展开更多
关键词 控制棒驱动机构 楔形迷宫密封 可拆卸密封结构 密封性能 泄露率 最小壁厚 临界屈服温度
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小直径管无芯弯曲壁厚变形的试验研究 被引量:27
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作者 鄂大辛 宁汝新 +1 位作者 唐承统 阎艳 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2005年第2期58-60,77,共4页
通过大量小直径管弯曲成形试验,分析了弯管壁厚方向的应变分布状态,指出管壁厚变形主要受材料力学性能和变形几何因素的影响,沿弯曲线呈非均匀分布,最大减薄和增厚量均产生在弯曲内角中部。推导出限制弯管壁厚变化量的许用最小弯曲半径... 通过大量小直径管弯曲成形试验,分析了弯管壁厚方向的应变分布状态,指出管壁厚变形主要受材料力学性能和变形几何因素的影响,沿弯曲线呈非均匀分布,最大减薄和增厚量均产生在弯曲内角中部。推导出限制弯管壁厚变化量的许用最小弯曲半径公式,经试验验证具有一定的实用价值。 展开更多
关键词 小直径管 弯曲成形 壁厚变形 最小弯曲半径
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1000MW机组锅炉受热面弯管外弧侧壁厚控制计算比较 被引量:1
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作者 李益民 张建国 +1 位作者 李毅龙 周宁 《热力发电》 CAS 北大核心 2013年第5期93-95,共3页
采用不同标准对1 000MW机组锅炉受热面弯管外弧侧最小需要壁厚Swx,min进行了计算。结果表明:由GB/T 9222和DL/T 5054计算的Swx,min非常接近,且均小于按JB/T 1611或JB/T 6509计算的结果;在制造检验中,应按JB/T 1611—93和JB/T6509—92对... 采用不同标准对1 000MW机组锅炉受热面弯管外弧侧最小需要壁厚Swx,min进行了计算。结果表明:由GB/T 9222和DL/T 5054计算的Swx,min非常接近,且均小于按JB/T 1611或JB/T 6509计算的结果;在制造检验中,应按JB/T 1611—93和JB/T6509—92对弯管外弧侧壁厚进行控制,若壁厚减薄率略大于其规定的控制值,可按GB/T 9222或DL/T 5054的最小需要壁厚控制;对在役锅炉,按DL/T 438执行,但需考虑材料蠕变损伤引起的性能劣化的影响。 展开更多
关键词 锅炉 受热面 弯管 最小需要壁厚 壁厚减薄率
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水泥土截渗墙墙体最小厚度测试方法研究 被引量:3
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作者 宋新江 张敏秋 《南水北调与水利科技》 CAS CSCD 2009年第4期123-125,共3页
在堤防垂直截渗加固处理技术中,多头小直径深层搅拌桩水泥土截渗墙是近几年发展的新技术,这种截渗墙是由若干水泥土桩体搭接形成的。施工中各桩体间搭接的程度,决定墙体最小厚度,其中墙体最小厚度是一项重要质量指标。根据圆柱体相交几... 在堤防垂直截渗加固处理技术中,多头小直径深层搅拌桩水泥土截渗墙是近几年发展的新技术,这种截渗墙是由若干水泥土桩体搭接形成的。施工中各桩体间搭接的程度,决定墙体最小厚度,其中墙体最小厚度是一项重要质量指标。根据圆柱体相交几何原理,采用测定桩间距的方法,推求在任意深度下墙体最小厚度。 展开更多
关键词 堤防 截渗墙 桩体搭接 墙体最小厚度
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桩心不在一条直线上水泥土截渗墙最小厚度测定 被引量:1
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作者 李巍 吴杰 宋新江 《南水北调与水利科技》 CAS CSCD 2010年第4期142-144,共3页
多头小直径深层搅拌桩水泥土截渗墙技术广泛应用于堤坝、基坑和闸基等截渗工程中,这种截渗墙是由若干水泥土桩体搭接形成的,而墙体最小厚度可以判断水泥土防渗墙的搭接效果,是一项重要的质量指标。现提出了一种新的墙体最小厚度检测计... 多头小直径深层搅拌桩水泥土截渗墙技术广泛应用于堤坝、基坑和闸基等截渗工程中,这种截渗墙是由若干水泥土桩体搭接形成的,而墙体最小厚度可以判断水泥土防渗墙的搭接效果,是一项重要的质量指标。现提出了一种新的墙体最小厚度检测计算方法,可以检测桩心不在一条直线上的情况,并通过计算给出了宋新江等提出的方法近似适用条件。 展开更多
关键词 水泥土截渗墙 质量检测 墙体最小厚度
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薄壁内衬复合管衬层径向临界脱层屈曲分析 被引量:5
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作者 卢召红 何琳琳 +1 位作者 徐艳 顾孝宋 《压力容器》 北大核心 2023年第4期37-44,共8页
薄壁内衬复合管受周围环境影响处于复杂受力状态,其衬层受径向力的作用易产生脱层剥离现象,导致内衬层脱层剥离屈曲失效。基于经典的圆柱壳理论,建立薄壁内衬复合管径向力作用下的壳体动力控制方程,推导得到满足复合管径向压力达到临界... 薄壁内衬复合管受周围环境影响处于复杂受力状态,其衬层受径向力的作用易产生脱层剥离现象,导致内衬层脱层剥离屈曲失效。基于经典的圆柱壳理论,建立薄壁内衬复合管径向力作用下的壳体动力控制方程,推导得到满足复合管径向压力达到临界值时的计算公式和内衬层最小厚度的计算方法,为后续研究应用提供理论基础。利用双线性内聚力关系建立数值分析模型,考虑内衬层厚度对薄壁内衬复合管径向屈曲的影响,将理论结果与数值分析结果对比分析。结合相关算例和试验结果与本文数学分析模型结果对比,进一步验证数学模型的准确性和可靠性。结果表明,复合管径向临界屈曲的数值分析结果、算例和试验结果与理论结果对比,最大误差均在实际应用允许范围内。研究方法可以用于分析径向力下复合管道内衬层的脱层屈曲问题,为进一步研究非开挖管道的内衬修复技术提供理论依据。 展开更多
关键词 薄壁内衬复合管 临界屈曲压力 脱层剥离 最小厚度
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超超临界机组仪表导管壁厚计算的适用条件 被引量:2
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作者 侯新建 包一鸣 《电力勘测设计》 2014年第1期31-34,共4页
本文介绍了内压直管最小壁厚计算公式及适用条件,分析了工程设计中内压直管最小壁厚计算公式,指出了GB 50764、DL/T 5054、DL/T 5366标准中内压直管最小壁厚计算公式与ASME B31.1不同处;说明超超临界机组仪表导管壁厚计算依据应是ASME B... 本文介绍了内压直管最小壁厚计算公式及适用条件,分析了工程设计中内压直管最小壁厚计算公式,指出了GB 50764、DL/T 5054、DL/T 5366标准中内压直管最小壁厚计算公式与ASME B31.1不同处;说明超超临界机组仪表导管壁厚计算依据应是ASME B31.1,且仪表导管应选用接近的较厚壁厚。 展开更多
关键词 内压直管 最小壁厚 弯管
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PVC-U型材断面结构及壁厚对其焊接角最小破坏力的影响 被引量:1
9
作者 李海洋 《聚氯乙烯》 CAS 2007年第5期12-14,共3页
介绍了国家和行业标准对门、窗用未增塑聚氯乙烯(PVC-U)型材壁厚和结构尺寸的规定,并详细介绍了型材壁厚、结构尺寸对焊接角最小破坏力的影响,目的在于说明门、窗用未增塑聚氯乙烯(PVC-U)型材的合理化设计的重要性。
关键词 PVC—U 型材 断面结构 壁厚 焊接角 最小破坏力
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下颌第二磨牙解剖形态及最小根管壁厚度研究
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作者 何俐 胡图强 李静 《郧阳医学院学报》 2008年第6期514-516,共3页
目的:观察并测量两种不同牙根形态的下颌第二磨牙根管横断面最小根管壁厚度。方法:使用改良B ranm ante体外模型,将具有C形牙根(C组)或两个独立牙根(S组)中国人下颌第二恒磨牙各22颗,在距根尖3,5.5,8 mm处将样本锯为四段,观察C形根管横... 目的:观察并测量两种不同牙根形态的下颌第二磨牙根管横断面最小根管壁厚度。方法:使用改良B ranm ante体外模型,将具有C形牙根(C组)或两个独立牙根(S组)中国人下颌第二恒磨牙各22颗,在距根尖3,5.5,8 mm处将样本锯为四段,观察C形根管横断面形态,测量断面最小根管壁厚度。结果:在牙体长轴水平,C组三个根管横断面形态不相同比例为63.6%(14/22),最薄根管位于C组的第2个断面,壁厚为(0.66±0.20)mm。结论:具有C形根管下颌第二磨牙的根管壁较薄,根管治疗时要注意预防。 展开更多
关键词 下颌第二磨牙 C形根管 最小根管壁厚度
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下颌第一前磨牙C形牙根根管横断面形态及壁厚的锥体束CT分析 被引量:1
11
作者 李骏 李玲 《上海口腔医学》 CAS CSCD 北大核心 2012年第5期531-534,共4页
目的:分析下颌第一前磨牙C形牙根的根管横断面形态,并对最小根管壁厚度进行测量。方法:选取44颗具有C形牙根的下颌第一前磨牙,使用锥体束CT(cone-beam computed tomography,CBCT)进行扫描,并三维重建。分析根颈1/3、根中1/3和根尖1/... 目的:分析下颌第一前磨牙C形牙根的根管横断面形态,并对最小根管壁厚度进行测量。方法:选取44颗具有C形牙根的下颌第一前磨牙,使用锥体束CT(cone-beam computed tomography,CBCT)进行扫描,并三维重建。分析根颈1/3、根中1/3和根尖1/3段的根管横断面形态分布变化,并对牙根各段的根面沟侧及对侧最小根管壁厚度进行测量比较。采用SPSS13.0软件包对数据进行统计学分析。结果:根中1/3、根尖1/3的根管横断面形态分布较为复杂,以C2~C4型为主,与根颈1/3存在显著差异(P〈0.05);根中1/3和根尖1/3根面沟侧的最小根管壁厚度小于对侧(P〈0.05),且最小根管壁厚度均〈1 mm。结论:下颌第一前磨牙C形牙根的中下段根管形态复杂,且根面沟侧的根管壁较薄,临床治疗中应考虑到以上解剖特点。 展开更多
关键词 下颌第一前磨牙 C形牙根 根面沟 横断面形态 最小根管壁厚度 锥体束CT
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放宽12Cr1MoV强制焊后热处理的最小厚度 被引量:2
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作者 银润邦 张涛 +1 位作者 王学 张永光 《焊接》 北大核心 2021年第3期46-54,64,共10页
为了研究8 mm及以下厚度的12Cr1MoV免做热处理的可行性,通过热丝TIG、手工TIG和焊条电弧焊3种焊接方法进行焊接工艺试验,从接头力学性能、金相组织、焊接残余应力及持久性能等方面进行了研究和分析。结果表明,壁厚不大于8 mm的12Cr1MoV... 为了研究8 mm及以下厚度的12Cr1MoV免做热处理的可行性,通过热丝TIG、手工TIG和焊条电弧焊3种焊接方法进行焊接工艺试验,从接头力学性能、金相组织、焊接残余应力及持久性能等方面进行了研究和分析。结果表明,壁厚不大于8 mm的12Cr1MoV焊接接头在采用TIG焊和低氢型焊条电弧焊的条件下免做焊后热处理是可行的。通过对比试验,分析论证了取消8 mm及以下厚度的接头焊后热处理后,采用焊前预热和焊后缓冷的措施并不是必须的。 展开更多
关键词 锅炉 12CR1MOV 焊后热处理 最小壁厚
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基于出口铜制阀门最小壁厚对抗弯抗扭机械性能影响的研究 被引量:1
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作者 梁世伟 谢兴阳 杨锐邦 《黑龙江科技信息》 2015年第25期143-144,共2页
针对出口铜制阀门检测中发现低于标准GB/T8464-2008规定的最小壁厚情况下,阀门抗弯抗扭机械性能合格率仍高达75.8%现象,开展出口铜制阀门最小壁厚对抗弯抗扭机械性能影响研究,分析铜制阀门壁厚计算及标准规定,确定标准GB/T8464-2008对... 针对出口铜制阀门检测中发现低于标准GB/T8464-2008规定的最小壁厚情况下,阀门抗弯抗扭机械性能合格率仍高达75.8%现象,开展出口铜制阀门最小壁厚对抗弯抗扭机械性能影响研究,分析铜制阀门壁厚计算及标准规定,确定标准GB/T8464-2008对铜制阀门壁厚规定是不合理的。 展开更多
关键词 最小壁厚 铜制阀门 抗弯 抗扭 机械性能
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电站锅炉弯头通径率试验研究及工艺优化
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作者 王苗苗 丁伟大 陈超 《锅炉技术》 北大核心 2010年第6期56-58,64,共4页
目前电站锅炉内部管道连接大量采用弯头连接形式,弯头的最小壁厚及弯头材料的机械性能是当前弯头质量控制的重点,但对于弯头的通径率目前还没有进行过充分的试验研究,就以90。弯头为主要研究对象,对弯头的通径率进行试验研究及工艺优化。
关键词 弯头 通径率 流通截面积 最小壁厚
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Saudi Aramco及ADNOC埋地管道壁厚计算设计实践及探讨 被引量:3
15
作者 程浩力 徐学敏 +4 位作者 张连来 王杰 马晓天 蔡峰峰 孙学艺 《化工设备与管道》 CAS 北大核心 2021年第2期89-94,共6页
管道壁厚计算报告是海外油气管道工程设计中最重要的管道专业设计文件,主要涉及管道壁厚确定及壁厚应力校核确认两大部分,它是管道设计及管材采购的基础。以Saudi Aramco及ADNOC石油标准及项目常用设计要求为例,介绍了海外油气管道项目... 管道壁厚计算报告是海外油气管道工程设计中最重要的管道专业设计文件,主要涉及管道壁厚确定及壁厚应力校核确认两大部分,它是管道设计及管材采购的基础。以Saudi Aramco及ADNOC石油标准及项目常用设计要求为例,介绍了海外油气管道项目管道壁厚计算报告中所需要的计算及校核内容,对于管道壁厚计算报告中的管道壁厚确认计算,管道计算壁厚下的轴向应力、组合(等效)应力的校核,管道弹性敷设弯曲应力校核及曲率半径计算,弯管母材减薄率计算等理论及注意事项进行了探讨分析,并给出了Saudi Aramco及ADNOC对于管道壁厚最低要求及一些校核参数采用的要求,希望对海外油气田设计项目起到一定借鉴和参考意义。 展开更多
关键词 管道壁厚计算 应力校核 热膨胀应力 轴向(等效)应力 组合应力 最小曲率半径
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T122钢许用应力下降对锅炉安全的影响 被引量:1
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作者 袁力 《热力发电》 CAS 北大核心 2009年第7期10-13,17,共5页
ASME于2006年8月降低了Case 2180-4(即SA213-T122,T122)钢的许用应力,这对已经使用T122钢管材的锅炉的安全运行产生了极大的影响。在2007年,通过对粤电珠海电厂2台2000年投产的锅炉T122钢锅炉管的金属检查,发现部分T122钢管材硬度明显下... ASME于2006年8月降低了Case 2180-4(即SA213-T122,T122)钢的许用应力,这对已经使用T122钢管材的锅炉的安全运行产生了极大的影响。在2007年,通过对粤电珠海电厂2台2000年投产的锅炉T122钢锅炉管的金属检查,发现部分T122钢管材硬度明显下降,焊接接头的寿命明显低于母材;由T122钢管的许用应力计算的管壁厚度已不能满足ASME规范的要求,存在着较大的安全隐患。 展开更多
关键词 锅炉 T122钢 许用应力 硬度 最小计算壁厚
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复杂土壤条件下海底管道侧向稳定性计算 被引量:3
17
作者 梁鹏 万宇飞 +3 位作者 庞洪林 关湃 郝铭 王文光 《中国海洋平台》 2020年第3期57-61,共5页
基于渤海海域环境条件和常用管道规格,采用AGA软件分析黏土剪切强度S u和砂土相对密度D r对海底管道侧向稳定性的影响,对比增加壁厚与增加配重层的工程投资,并计算不同规格海管在满足稳定性时的最小壁厚。结果表明:黏土对于稳定性的影... 基于渤海海域环境条件和常用管道规格,采用AGA软件分析黏土剪切强度S u和砂土相对密度D r对海底管道侧向稳定性的影响,对比增加壁厚与增加配重层的工程投资,并计算不同规格海管在满足稳定性时的最小壁厚。结果表明:黏土对于稳定性的影响不规律,但在其剪切强度较小时,S u越大,稳定性越差;砂土相对密度D r越大,稳定性越差;在黏土条件下管径越大,满足稳定性所需的最小壁厚越大;D r对最小壁厚的影响比S u大。 展开更多
关键词 海底管道 稳定性 剪切强度 相对密度 最小壁厚
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不拆保冷层的LNG管道最小剩余壁厚预测 被引量:2
18
作者 孙玉江 刘海超 +1 位作者 孟强 苑世宁 《无损检测》 CAS 2022年第2期22-26,共5页
为了保证生产和生活的需要,需要在不拆保冷层的条件下对LNG(液化天然气)管道剩余壁厚进行在役检测。以LNG保冷管道为例,分析了切向射线检测技术的基本原理,并用所开发的切向射线检测试验装置对一段LNG管道进行了检测试验,然后对其检测... 为了保证生产和生活的需要,需要在不拆保冷层的条件下对LNG(液化天然气)管道剩余壁厚进行在役检测。以LNG保冷管道为例,分析了切向射线检测技术的基本原理,并用所开发的切向射线检测试验装置对一段LNG管道进行了检测试验,然后对其检测精度与千分尺测量结果进行了对比分析,最后对某条在役LNG管道进行了剩余壁厚检测,并结合Gumbel极值分布方法预测了整条LNG管道的最小剩余壁厚。试验结果表明,切向射线检测方法可以有效地对带保冷层LNG管道壁厚进行检测,可以预测整条LNG管道的最小剩余壁厚,且LNG管道的最小剩余壁厚符合Gumbel极值分布。 展开更多
关键词 LNG管道 切向射线检测技术 最小剩余壁厚 Gumbel极值分布
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超超临界机组仪表导管设计研究
19
作者 李秀杰 年华 +1 位作者 贾长武 温士超 《电力勘测设计》 2020年第11期6-11,共6页
通过对中国标准、美国ASME B31.1及欧盟EN13480标准中内压直管最小壁厚计算公式适用条件研究,选定适合于仪表导管壁厚的计算方法,给出超超临界及超超临界二次再热机组仪表导管的推荐设计方案。使设计者可根据被测介质的类别、参数及管... 通过对中国标准、美国ASME B31.1及欧盟EN13480标准中内压直管最小壁厚计算公式适用条件研究,选定适合于仪表导管壁厚的计算方法,给出超超临界及超超临界二次再热机组仪表导管的推荐设计方案。使设计者可根据被测介质的类别、参数及管路的安装位置进行查表选择或根据此计算方法进行导管壁厚计算。 展开更多
关键词 超超临界 二次再热 内外径比 最小壁厚计算公式 仪表导管 材料选择
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大型换热器吊耳设置
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作者 王晓敏 《石油化工设备技术》 CAS 2017年第2期22-24,共3页
结合工程中一大型换热器吊耳设置,阐述在换热器设计中除做好换热器本体的设计外,还应选择吊耳最优化的设计方案,确保大型设备吊装安全。经证明该吊耳设计方案,也可以运用到大型塔器设计上,可降低塔器成本。
关键词 大型换热器 吊耳 设置 最小壁厚 优化设计
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