汽轮机当量配汽级组变工况计算方法

将汽轮机主汽阀至一段抽汽口视为当量配汽级组,建立不同总阀位指令下的当量配汽级组特性曲线,进而实现包含总阀位指令信息的汽轮机配汽端特性的变工况计算。经验证,当量配汽级组简化仿真计算与汽轮机配汽端全面仿真计算结果趋于一致。该方法计算简便,符合试验机组的实际特性,满足工程应用的要求。

一种新型调节阀结构介绍及流场分析

调节阀在汽轮机流道结构的入口流量控制中起重要作用。随着汽轮机效率的不断提高,对调节阀效率的要求也越来越高。但现有调节阀在使用中存在很多流动问题,如阀头边界层分离、肾型涡结构与阀头后高湍动能区等。这些因素对进一步提高调节阀的流动效率提出了挑战。本文从阀头和阀座的结构分析入手,研究调节阀的内部流动特性,找出影响调节阀流动效率的关键因素。新型调节阀的计算结果表明,改进后的调节阀结构使得阀通道内的流动状态得到有效改善,调节阀的全压损失系数明显下降。

超超临界汽轮机补汽结构流动特性与损失分布

针对超超临界汽轮机补汽装置内复杂流动和效率低下的问题,采用计算流体力学软件CFX建立高压缸两级补汽流动模型,分析补汽装置的性能与损失。对比4种补汽结构内流场的流动特性、气动特性以及流动损失分布,揭示补汽结构流动特性和损失机理,得到性能较好的补汽结构。结果表明:补汽过程中腔室内始终存在位置、大小不同的涡流。中间进汽弯小管的压力分布较为均匀,总压损失较小,腔室内的粘性损失也最小。侧边进汽弯小管的管内粘性损失最小,中间进汽弯小管的管内粘性损失小于中间进汽直小管。中间进汽弯小管的流动效率较好,补汽结构的总体损失较小。

旋转阀式RTO在沥青类防水卷材生产中的应用

旋转阀式蓄热氧化炉(RTO)采用旋转阀式配气阀,将圆柱形空间进行等比例划分,形成12个扇形截面蓄热室,气体通过旋转阀平稳过渡切换,净化过程连续,运行稳定性强,废气处理效率高达99.5%,热效率高达97.0%。与两室、三室RTO相比,旋转阀式RTO节能性好、安全性高,且安装灵活、经济实用。

金沙江某大型水电站检修排水系统设计校核

检修排水系统排水能力以及排水方式的选择直接影响检修整体进度,介绍金沙江某大型电站检修排水系统的排水方式、结构特点,根据设计参数,重新对检修排水系统排水量、排水泵排水量校核,检修排水廊道、蜗壳及尾水盘型阀排水能力核算。为检修排水泵选型、排水盘型阀选型、排水方式的选择等提供理论支撑。

车用乙醇汽油对发动机进气系统沉积物的影响

通过12 000km道路行车试验及M111发动机台架试验,对比研究乙醇汽油与普通无铅汽油对发动机进气系统沉积物的影响;同时,在M111发动机实验台架上,还对加入清净剂后的乙醇汽油与普通无铅汽油进行了进气阀沉积物与总燃烧室沉积物的实验研究。结果显示:乙醇汽油进气系统沉积物较为严重,应加入有效的汽油清净剂。

汽轮机调节阀通流及损失特性研究

依据厂方提供的设计数据,在不同升程、不同压比条件下对汽轮机调节阀三维流场特性进行了数值模拟.研究结果表明:阀碟下方的空穴区占据了阀座喉部通流面积的一部分,使得有效的通流面积减小,影响了阀门的通流能力;阀碟附近是整个流场中全压损失最大的区域,占调节阀总损失的60%以上,阀腔以及阀座扩压段内的全压损失相对较小;在相对升程小于6%、压比小于0.7后,环形通道的末端将产生激波,激波带来较大的全压损失.为了提高额定工况下调节阀的通流能力,建议其相对升程应尽可能地提高.

泵阀协调控制电动静液作动器方案分析

针对典型的EHA(Electro-Hydrostatic Actuator)系统存在的频响较低的问题,为了兼顾作动系统的效率和频响,将控制阀引入了EHA系统,提出了3种泵阀协调控制的EHA方案,分别是:采用EHSV(Electro-Hydraulic Servo Valve)的EHA系统,采用DDV(DirectDrive Valve)的EHA系统以及采用TPCV(Total Pressure Control Valve)的EHA系统.阐述了这3种方案的系统组成及工作原理,采用AMESim对这3种方案及典型的EHA进行了仿真对比分析.从仿真结果可以看出:泵阀协调控制的EHA系统可以大大提高系统的频响,同时还具有较高的效率.作为3种过渡方案,将对目前机载电动静液作动系统的研制具有实际指导意义.

不同保留瓣下结构方法行二尖瓣置换术的对比研究

目的：总结不同保留瓣下结构方法在二尖瓣置换术中的临床应用和体会,提高临床治疗效果,降低术后病死率和并发症发生率.方法：回顾性分析2005年5月至2013年7月,102例以二尖瓣病变为主的患者,实施了保留二尖瓣瓣叶及瓣下结构的瓣膜置换术（均置换的机械瓣膜）,其中男性48例,女性54例,年龄22 ～ 67岁,平均（46±10.1）岁,术前诊断二尖瓣狭窄为主22例,二尖瓣狭窄合并关闭不全56例,二尖瓣关闭不全为主24例,合并三尖瓣中度以上关闭不全38例,合并心房颤动35例,合并左心房血栓3例.术前射血分数（EF） 33％～ 65％,平均（52±8.2）％.心功能分级（NYHA分级）Ⅱ级7例、Ⅲ级76例、Ⅳ级19例.同期选择行保留后叶及瓣下结构以及不保留瓣膜和瓣下结构的二尖瓣置换术的患者各102例作为对照组.三组患者术前情况比较,差异无统计学意义（P＞0.05）.结果：保留全瓣组无围手术期死亡;保留后叶组术后早期死亡2例（1.96％）,1例死于严重低心排出量综合征（低心排）,1例死于肺部感染;不保留组术后早期死亡5例（4.90％）,3例死于左心室后壁破裂,2例死于严重低心排.术后6个月心脏超声随访结果显示保留全瓣组术后左心室射血分数（LVEF）、左心室舒张末期内径（LVEDD）、左心室收缩末期内径（LVESD）均较保留后叶组和不保留组有改善,其中LVEF和LVESD的差异有统计学意义（P＜0.05）.结论：保留全瓣及瓣下结构的二尖瓣置换术近期效果优良,适合各种类型的二尖瓣病变,主要是以二尖瓣关闭不全为主的病变.该方法操作上较为复杂,适合经验丰富的外科医生.保留后叶适合二尖瓣狭窄为主,瓣环偏小的患者.

连续式风洞总压和调节阀相关性研究及其应用

调节阀作为连续式跨声速风洞总压的主要调节手段,其特性的好坏直接影响风洞流场性能,因此,分析建立调节阀和总压的相关性关系,并据此选取合适的调节阀及其组合具有重要意义。首先根据风洞压力调节系统的调压原理,结合调节阀的流量特性,建立了调节阀位置控制和风洞总压控制的对应关系,并进行了静态试验验证,然后基于建立的理论,针对0.6 m连续式跨声速风洞负压下流场稳定时间较长的问题,对阀门系统进行了优化改造,并进行了吹风试验。结果表明优化后的马赫数极曲线时间缩短40%~50%,大幅提高了试验效率,进一步证明了上述分析是正确有效的,可为连续式跨声速风洞调压系统的设计提供参考。

微顺序注射-镉柱还原分光光度法测定海水中总氮

基于微顺序注射-阀上实验室,采用镉柱还原-偶氮染料染色分光光度法测定海水中总氮,对实验参数进行了优化,并进行了干扰因素实验。结果表明,海水中主要离子和盐度对本实验方法测定会产生干扰,采用一定盐度的国家标准海水作为溶剂制备系列标准溶液,可消除干扰。海水中总氮浓度在0.03~1.00 mg/L范围内与吸光度呈良好线性,线性相关系数r=0.9993;测定含氮浓度为0.2 mg/L的国家标准海水,相对标准偏差（RSD）为4.9%;方法的检出限为0.010 mg/L;样品加标回收率在99.5%~101.1%之间。经t检验分析,本方法与国标方法测定数据无显著性差异,可用于海水样品中总氮的测定。

汽油清净剂对发动机排放影响的试验研究

在M111发动机台架上,采用GB/T 19230.6—2003中所规定的试验方法,研究不同油品对发动机进气阀和燃烧室等部位沉积物的影响,同时用五气分析仪随车检测发动机NOx,CO和HC的排放浓度。结果显示:燃用加清净剂的汽油在减少进气阀积碳的同时增加了燃烧室的积碳;燃用加清净剂的汽油增加了发动机NOx的排放量,对CO排放影响不明显,若燃烧室积碳严重,会加剧HC的排放;因为试验运行时间较短,不同加剂汽油对发动机常规排放物的影响不明显,需进一步进行8×104km^16×104km的行车试验。

综合性护理在人工心脏瓣膜置换术患者中的应用效果

目的探讨综合性护理在人工心脏瓣膜置换术患者中的应用效果。方法选取2015年1月~2016年10月本院接诊的人工心脏瓣膜置换术患者80例,将其随机分为对照组、观察组,每组40例。对照组患者和观察组患者术后各进行常规护理干预及综合性护理干预,比较两组患者住院时间与护理满意度。结果观察组的住院时间为(13.21±1.94)d,明显短于对照组的(25.36±4.23)d。观察组的满意度97.50%明显高于对照组80.00%。结论人工心脏瓣膜置换术患者术后采取综合护理干预,显著提高临床治疗效果,缩短患者住院时间,提高满意度。

夹管电磁阀定量-流动注射分光光度法测定海水中总溶解氮

采用三个夹管电磁阀联用代替传统六通阀的样品定量方法,自制一套多通道流动注射分光光度分析仪,并优化仪器的最佳测试条件,实现了海水中总溶解氮含量的测定。本分析系统结构简单,操作方便,测定频率为27个.h-1。测试结果表明,总溶解氮的线性范围分别为50.0～1 000.0μgN.L-3(r≥0.999),检出限为7.6μgN.L-3。加标回收率为87.3～107.2%,RSD为1.35～6.32%(n=6)。经t检验分析,本方法与国标方法测定数据不存在显著性差异,可适用于海水中总溶解氮快速测定分析。

双孔法全胸腔镜技术置换二尖瓣的可行性

目的探讨双孔法全胸腔镜技术置换二尖瓣的安全可行性。方法回顾性分析首都医科大学附属北京朝阳医院心外科2015年1月至2016年12月收治的90例二尖瓣狭窄患者的临床资料。36(40%)例行双孔法全胸腔镜二尖瓣置换,为双孔法全胸腔镜组;54例行常规开胸二尖瓣置换,为常规开胸组。两组围手术期变量与术后1年的随访资料进行分析。结果23例(25.5%)患者同期三尖瓣成形术。两组总手术时间、体外循环时间、心肌血运阻断时间比较,差异无统计学意义(P>0.05);双孔法全胸腔镜组平均机械通气时间短于常规开胸组(P<0.05);双孔法全胸腔镜组胸管引流量少于常规开胸组(P<0.05)。常规开胸组有1例二次开胸(1.8%)。两组患者术后1年随访,无死亡病例、瓣周漏、感染性心内膜炎、肺部并发症。结论双孔法全胸腔镜二尖瓣置换手术早中期结果安全有效。

完全电视辅助胸腔镜与常规开胸行二尖瓣置换术的临床效果比较

目的比较完全电视辅助胸腔镜与常规开胸行二尖瓣手术临床疗效的优缺点。方法 2012年3月～2013年10月,238例单纯二尖瓣病变分别经完全电视辅助胸腔镜（胸腔镜组,n=110）与常规开胸（常规开胸组,n=128）二尖瓣置换术。比较2组患者手术时间、升主动脉阻断时间、心肺转流时间、术后机械呼吸时间、监护室停留时间、术后住院时间和胸液引流量,术后半年复查二尖瓣返流情况。结果胸腔镜组与常规开胸组手术时间[（256.2±28.5）min vs.（251.2±30.0）min,t=1.312,P=0.191],升主动脉阻断时间[（40.0±2.7）min vs.（39.4±2.7）min,t=1.709,P=0.089],心肺转流时间[（74.2±4.1）min vs.（73.7±4.9）min,t=0.846,P=0.399]无显著性差异。胸腔镜组术后机械呼吸时间（716.4±79.1）min,明显短于常规开胸组（811.9±58.8）min（t=-10.657,P=0.000）;监护室停留时间（26.2±3.6）h,明显短于常规开胸组（29.3±4.7）h（t=-5.640,P=0.000）;术后住院时间（9.6±1.2）d,明显短于常规开胸组（10.9±2.5）d（t=-4.982,P=0.000）;胸液引流量（328.1±83.2）ml,明显少于常规开胸组（561.3±143.9）ml（t=-14.978,P=0.000）。2组患者无死亡,术后半年复查,二尖瓣均无明显返流。结论完全电视辅助胸腔镜下行二尖瓣置换术给患者造成的手术创伤明显轻于常规开胸手术。

全机器人二尖瓣置换术的围手术期护理

目的总结43例全机器人二尖瓣置换术的护理特点及体会，为今后的护理工作提供护理依据。方法回顾性分析43例行全机器人二尖瓣置换术患者的临床资料，总结围手术期的护理特点及护理体会。结果43例患者均顺利手术，术后无机器人系统相关并发症、无手术死亡及出血导致的二次开胸探查。平均体外循环时间（124±26）min，主动脉阻断时间（88±21）min。平均随访时间305d（1个月-6年），随访期间无死亡、中风、感染性心内膜炎或人工瓣衰败，39．5％（17例）合并房颤。结论系统规范全机器人二尖瓣置换围手术期的护理措施，有助于促进患者的快速康复。

一种连续式跨声速风洞总压控制方法设计

总压是连续式跨声速风洞关键流场参数,高总压控制精度能提高试验数据的准确性,加快调节速度对缩短马赫数极曲线时间具有重要意义。针对连续式跨声速风洞试验工况多、调节手段多等特点,对连续式跨声速风洞压力调节系统及多种流场调节手段下的压力耦合特性进行分析研究,建立了连续式跨声速风洞总压控制精度和调节阀特性的对应关系,并以此设计出不同工况的阀门组合控制策略,采用分段变参数加模糊PID控制算法实现总压的闭环控制。风洞试验结果表明:在保证每条马赫数极曲线时间的同时,总压控制精度达到0.1%,控制方法能够有效满足连续式跨声速风洞总压控制要求。

单操作孔全胸腔镜下二尖瓣置换的临床疗效观察

目的对比单操作孔全腔镜与常规开胸行二尖瓣手术的临床疗效。方法51例心脏瓣膜病患者根据手术方法不同分为腔镜组(n=21)与常规组(n=30)。腔镜组经右胸、常规组经正中切口行二尖瓣置换术。测量两组围术期甲状旁腺素(PTH)与肌钙蛋白(cTnT)变化;用模糊视觉评分法(VAS)评估术后疼痛;比较两组主动脉阻断时间、心肺转流时间、手术时间、术后机械呼吸时间、监护室停留时间、胸液引流量和切口长度。结果腔镜组主动脉阻断时间、心肺转流时间、术后机械呼吸时间、监护室停留时间均长于常规组,但胸液引流量更少,切口长度更短(P<0.05)。腔镜组cTnT值在术后6小时和24小时,PTH值在体外循环停机即刻和术后24小时较常规组高,而术后VAS值较常规组低(P<0.05)。结论单操作孔全胸腔镜下二尖瓣置换术是一种安全、微创手术方式。

JF导向条阀塔板在常减压装置中的应用

通过JF导向条阀塔板与F1型浮阀塔板的对比分析 ,表明JF导向条阀塔板在塔板漏液、雾沫夹带、处理能力等方面较F1型浮阀塔板有较大优势 ,是一种新型高效塔板。