320 MW汽轮机金斯伯利型推力轴承替代米切尔型推力轴承可行性分析

在汽轮机的运行中推力轴承起到了平衡轴向推力的作用,保证了动静叶栅之间的间隙,防止了动静叶栅发生碰磨.在实际生产过程中,推力轴承温度高、磨损的情况也时有发生.针对某电厂8号机推力轴承瓦块温度高的问题,通过解体分析,判断主要是由于各推力瓦块载荷相差大、推力轴承自我调节能力差引起的瓦块温度高,采取了将米切尔型推力轴承更换为金斯伯利型推力轴承的方案,在更换推力轴承型式后,推力轴承瓦块温度高的问题得到了有效的改善,保证了机组的安全稳定运行.

山区公园跨水域拱桥设计方案研究

在城市里,桥梁既是交通的纽带也是建筑美学的表达,特别当桥梁位于公园里,又会成为提升区域景观品质、改善生态环境、美化城市形象的复合景观。以深圳市阳台山森林公园内跨高峰水库拱桥为研究对象,对其方案选型、结构构造、施工方案等进行分析,过程体现创新、环保与经济的特点,实现功能与艺术景观的良好结合。该桥具有高桥位、大纵坡、地面持力层较深等特点,针对该桥开展相关研究,为今后同类型桥的设计与施工提供一定的借鉴参考。

识别V型推力杆杆体失效的双向疲劳试验设计及应用

针对V型推力杆杆体在应用中出现的疲劳失效问题,从V型推力杆的结构及承载形式入手,依据实测路谱等效载荷条件,通过复杂工况的有限元分析及多种疲劳试验进行研究。结果表明本文提出的“纵向+横向”双向疲劳试验方法能够再现V型推力杆失效模式。

条纹型织构对81107轴承干摩擦性能的影响

为揭示条纹型单元织构化推力轴承的干摩擦磨损行为,以81107TN推力圆柱滚子轴承为对象,在轴承轴圈表面制备不同宽度和不同深度的条纹型单元,然后从摩擦系数、磨损量、表面形貌等方面,研究了条纹型单元的深度和宽度对“滚道-滚动体-保持架”系统干摩擦磨损性能的影响。试验结果表明:在干摩擦条件下,条纹织构化轴承的摩擦系数相比无织构光滑轴承有所升高,改变条纹的深度和宽度可以影响摩擦系数的变化范围;条纹织构可以显著增强轴承的抗磨能力,且与摩擦系数呈负相关,织构宽度为50μm,深度为7μm的轴承表现最明显,相比光滑无织构轴承磨损量降低约75.6%;条纹织构化轴承的磨损程度和范围,相比光滑无织构轴承明显减小,这得益于织构边缘对基体起到了保护作用。

徐七线滑坡稳定性分析与位移多重维数特征

徐七线滑坡位于浙江省建德市,是典型的蠕变型、强降雨诱发复活的小型滑坡,直接威胁到下方居民生命财产安全及徐七线的道路安全。通过实地勘探分析:该滑坡为缓倾角-土质-推移式滑坡。研究采用FLAC3D软件模拟计算东侧次级滑坡HP1-1在天然和含水率饱和状态下的安全系数、最大剪应变增量、塑性区特征,揭示了其为推移式前进破坏模式并且综合分析其天然工况下与暴雨工况下的阈值及稳定状态。在失稳位移监测基础上,运用多重分维数计算了徐七线滑坡失稳破坏位移演化的三个运动阶段及多重分维Dq与q的函数关系,总结了该推移式滑坡复活三个阶段的稳定性系数非线性衰减趋势。该滑坡在建德市丘陵山区具有很强的代表性,对于类似推移式滑坡的破坏机制与工程治理具有一定的借鉴意义。

100型主泵电机推力头装配工艺参数计算及验证

介绍了100型主泵电机及其转子结构,给出了推力头装配工艺参数计算过程和计算结果,最后介绍了推力头装配具体工艺流程和验证结果。

南大巴山西北段镇巴-下高川地区地质构造解析

在南大巴山西北段镇巴—下高川地区进行1∶50 000地质填图基础上,通过对地质构造现象野外的详细观测,运用持平投影的构造几何学和运动学等方法对主要断层面擦痕和断层两侧不对称褶皱枢纽以及褶皱两翼产状进行统计分析和构造解析,结合区域沉积资料和地质年代学资料,对该区构造进行构造序列分析,并探讨南大巴山构造带的变形时限、动力学机制及其演化。研究表明:南大巴山西北段镇巴—下高川地区断裂构造特征表现为高角度逆冲推覆兼有右行走滑性质的叠瓦式逆冲推覆构造;与逆冲推覆构造相关褶皱多为轴面东倾西倒的同斜褶皱和斜歪褶皱,而且由东向西褶皱紧闭程度逐渐减弱,表明逆冲推覆方向由东向西,扩展方式为前展式。该区是在印支期扬子地块与秦岭造山带全面碰撞造山作用基础上,在燕山期中—晚期整个大巴山构造系由北东向南西方向大规模的陆内造山,形成了现今的构造几何形态,其中右行走滑构造是燕山期中—晚期(J3-K2)逆冲推覆构造持续向西南推移过程中形成的。

柴达木盆地西部南区同沉积逆断层控制下的输导系统特征及其勘探意义

针对柴达木盆地西部南区(简称柴西南区)独特的地质条件和成藏特征,提出了生长逆断层控制下的"F"型输导系统.通过分析生长逆断层对构造、沉积及储层物性的控制作用,阐述了此类输导系统形成机制、组成特征及其控油意义.认为"F"型输导系统主要由生长逆断层和侧向展布的砂体构成,砂体位于逆断层的上盘,紧靠断层发育;生长逆断层是主要的输导体,油气以垂向运移为主,侧向运移为辅."F"型输导系统及"F"型运移模式是柴西南区生长逆断层控制的构造油气藏成藏的主要通道和运移方式.

东天山北部哈尔里克晚古生代推覆构造与岩浆作用研究

东天山北部哈尔里克地区是晚古生代火山弧，石炭纪末发生区域性过冲推覆作用。研究表明，在晚石炭世碰撞造山过程中，哈尔里克地区经历了三个不同阶段与性质的构造变形、变质与岩浆作用：即３４６～３１２Ｍａ从南向北的推覆作用，对应于这期从北向南的俯冲事件；３１２～２６０Ｍａ从北向南的推覆作用，对应于晚石炭世的陆一陆碰撞、陆内变形事件；２６０～２３０Ｍａ沿东西方向的右旋走滑作用，对应于造山期末发生在边界断裂附近的变形事件。大型推覆作用，在中深地壳层次形成了长石石英变形相，在地壳浅部形成了脆性变形带、区域规模的构造活动导致了不同期次花岗岩体侵入。

大型水轮发电机组推力轴承结构型式及特点

在众多大型水电站实际运行中,各种结构型式的推力轴承显示出了其各自的特点,主要总结了以平衡块、液压弹性油箱、弹簧簇、刚性支柱簇、橡胶弹性垫为支承方式的推力轴承的结构型式及特点,并简要介绍了各种推力轴承的运行情况,供大推力负荷推力轴承的设计、选型和运行参考。

柴达木北缘中生代盆地的成因类型及构造沉积演化

柴达木盆地是我国西部一个大型中新生代陆相含油气盆地。其剖面结构、构造样式、沉积特征、基底沉降、古地温等表明中生代盆地的性质应为挤压环境下经过多次幕式逆冲形成的、与祁连造山带有关的叠置前陆盆地 ,经历了早侏罗世的破裂前陆盆地和中侏罗世之后的类前陆盆地的演化过程。柴北缘中生代沉积充填由构造层序Ⅰ (早侏罗世 )、构造层序Ⅱ (中侏罗世 )和构造层序Ⅲ (晚侏罗世 )三个完整的构造层序构成 ,由粗到细多个沉积旋回代表了逆冲加载过程中由活动期到平静期的转化过程。随着逆冲活动的加强和频率加快 ,构造层序Ⅳ (白垩纪 )只经历逆冲活动期 ,是不完整的构造层序 ,发育补偿和过补偿沉积 。

叶栅参数对反推力装置气动性能影响规律

针对某型叶栅式反推力装置,开展了气动性能数值预测的研究工作。采用本文提出的数值计算方法,在不同落压比下反推力预测值与实验值最大相差8.2%。流场速度等值线分布展示反推力装置叶栅内部流动特征,叶栅叶盆处的旋涡和叶背处的失速是导致气动性能下降的不利因素。大量数值计算结果揭示了叶片进入角、出流角、稠度等结构参数对轴向反推力、流量系数、总压恢复系数的影响规律。在本研究范围内,叶片进入角54°、出流角135°、稠度1.3的叶栅几何结构综合气动性能最优。

造山带弧形构造——西昆仑—帕米尔弧及其预测

对比利牛斯等造山带典型弧形构造的分析表明,弧形构造是造山带尤其是板内碰撞造山带的普遍特征,可分为挤压逆冲-推覆主动型构造和推覆-滑覆被动型弧形构造。西昆仑—帕米尔是与比利牛斯Basque弧在空间形态、运动学及动力学特征等方面一致的挤压逆冲-推覆主动型弧形构造,推测该弧中部存在一巨大的底部低角度逆掩断层并由根部带向北延伸达100多公里,康西瓦断裂(基底缝合带)可能是主根部逆冲断层带。

论西成铅锌矿床的后生成因

以往资料认为西成矿田的铅锌矿床均属泥盆纪热水—喷流沉积或它们的改造型矿床。经笔者研究证实,西成矿田容矿地层除泥盆系外,还有古元古界。超大型厂坝—李家沟矿床产于古元古界地层中。该区矿床不是热水—喷流沉积型或其改造型矿床,而是燕山—喜马拉雅期的后生热液矿床。西成矿田中所有矿床的产出特征、规模和部位完全受抽拉—逆冲岩片构造的控制。为此,原秦岭式或秦岭型铅锌矿床模式的基础已不成立,建议用厂坝式、毕家山式等名称代表西成矿田中两类规模大、经济价值高、特征不同的矿床模式。

淮北夹沟—桃山集地区推覆构造研究

本区存在大型中生代推覆构造,所有震旦纪—古生代的沉积岩层都卷入了褶皱和断裂,构造推覆发生在较高构造部位,属脆性变形域,以台阶状逆断层和断层相关褶皱为特征。区内存在若干推覆构造,每个岩片均可分为上盘、下盘和滑动层系三部分,共查明8个滑动岩系。是一种发生在早中生代的盖层推覆,无根褶皱，也是徐宿地区最重要的控煤构造。最后对推覆构造的地球动力学机制进行了讨论。

新型双控制器方案的磁悬浮止推轴承控制系统

介绍了磁悬浮止推轴承的实验系统 ,该系统经过位置传感器检测其信号 ,当位置变化时 ,系统可以通过调节电磁力的大小 ,实现闭环控制。利用线性控制原理对其系统建立了数学模型。新型双控制方案采用两个控制器 :一个是跟随控制器 ;一个是抗干扰控制器。系统的跟随性能可以单独由跟随器调节 ;系统的抗干扰性能可以单独由抗干扰控制器调节。采用新型双控制方案与 I- PD控制分别对其系统进行了仿真 ,并对其仿真结果进行了比较。对新型双控制方案的控制参数进行了整定。最后 ,给出了仿真结果及结论。

成都地铁7号线火神区间盾构选型与关键参数计算分析

盾构选型的合理性和关键参数的准确确定是盾构法工程施工成败的关键。针对成都地铁7号线火车南站至神仙树区间地质和水文特征,结合盾构对不同地层的适应性比较,论证采用土压平衡盾构施工的可行性和必要性。同时就盾构施工可能出现的问题,对盾构各个系统进行选型分析。在盾构推进阻力和刀盘回转阻力计算方法基础上,结合实际的地质参数,计算出该区间内最大的推进阻力为10 659 k N,最大刀盘回转阻力矩为4 072 k N·m;选取合适的储备系数,确定盾构最大推力和刀盘装备扭矩的建议值分别为26 648 k N和6 108 k N·m。最后通过与实际值进行对比,验证了盾构推力和刀盘驱动扭矩理论选型值的准确性。

黔西南中部卡林型金矿床冲断-褶皱构造的地震勘探证据及意义

地震勘探资料对黔西南中部卡林型金矿赋存层位上二叠统龙潭组煤系地层、东吴不整合面和广西不整合面显示良好。该地区卡林型金矿主要受冲断-褶皱构造的控制。在地震剖面上,根据卡林型金矿在冲断-褶皱构造中的位置,可以将其划分为两类,即断层控制型金矿和断层伴生型金矿。在断层控制型金矿床中,断层"上陡下缓",为低角度逆冲断层,断层上盘常发育不对称背斜构造,断层向下在上二叠统龙潭组煤系地层、"大厂层"凝灰岩和东吴运动形成的不整合面间滑脱,金矿体产于低角度逆冲断层中,在浅部为脉状矿体,在深部渐变为缓斜穿层矿体。断层伴生型金矿床发育于由高角度断层引起的层间滑动带,呈似层状。印支晚期华南古特提斯洋的相继闭合是形成北西向和北东向两组主要冲断-褶皱构造的主控因素。地震勘探资料揭示,黔西南中部还存在与已经发现卡林型金矿的冲断-褶皱构造带类似的构造,找矿前景较好。

南大巴前陆冲断带构造变形几何类型、分布特征及其成因分析

南大巴前陆冲断带位于秦岭造山带向四川盆地过渡的部位,是晚三叠世扬子-秦岭俯冲碰撞与中新生代以来陆内造山形成的。根据构造变形的几何学特点,自北东向南西发育紧靠城口断层的根带、坪坝断裂与鸡鸣寺断裂之间的中带、镇巴-鸡鸣寺断裂与铁溪-巫溪隐伏断裂之间的锋带。各带发育不同的构造变形:根带的冲断层系统以逆冲叠瓦构造为主控构造组合,同时发育构造三角带、冲起构造和双重构造等组合;中带的冲断褶皱系统以发育断层相关褶皱组合为主;锋带发育为滑脱褶皱系统,以类侏罗山式褶皱为主控构造,同时发育了箱状背斜、膝折构造、倒转背斜、平卧褶皱、紧闭背斜、同斜背斜、虚脱不协调背斜等滑脱褶皱。垂向上发育3套区域性滑脱层:震旦系泥页岩和寒武系泥页岩、志留系泥页岩、下三叠统膏盐岩;在南秦岭自北而南的推覆作用下,依次沿这3套滑脱层逐级抬升而向南滑脱,存在"推覆作用(叠层滑动)→冲断作用(切层滑动)→层滑作用(顺层滑动)"的滑脱变形序列,从而造就南大巴的多种构造变形类型及其有序分布特征。

安徽巢湖煤田控矿构造雏论

采用现代构造几何分析方法 ,研究了巢湖煤田的控煤构造 ,发现巢湖煤田主要受大型平卧式褶皱逆冲推覆构造控制。按构造变形特点从南到北可以划分为和县 -含山平卧式褶皱推覆构造、巢湖银屏山平卧式褶皱推覆构造和无为平卧式褶皱推覆构造 3个构造带 ,卷入了震旦系灯影组—三叠系的整个扬子海相沉积盖层。