母料中弹性体不同配比对HDPE/E-TMB共混物热性能及结晶形态的影响

用自制增韧母料(E-TM B)与HDPE热机械共混制得HDPE/E-TM B共混物。通过DSC分析仪和偏光显微镜研究了共混物的熔融、结晶行为和结晶形态,并将其结晶形态与简单共混对照样加以对比研究。结果表明,和纯HDPE相比,共混物的熔点降低、结晶温度升高,成核速率和结晶速率增大;随母料中乙丙弹性体含量的增加,共混物的熔点逐渐降低、结晶温度逐渐升高,结晶细化程度增大、数目增多;共混物的结晶比原料HDPE及简单共混对照样都显著细化。

HDPE/E-TMB共混物和HDPE/弹性体共混物的脆韧转变和断面形态

用材料力学性能测试方法和扫描电镜研究了HDPE/E-TMB共混物和HDPE/弹性体共混物的脆韧转变行为和冲击断面形态。结果表明,HDPE/E-TMB共混物的脆韧转变可在弹性体含量较低的情况下发生;弹性体含量相同时,HDPE/E-TMB共混物有更高的冲击强度和拉伸屈服应力;冲击强度相同时,HDPE/E-TMB共混物有更高的拉伸屈服应力和弯曲弹性模量。弹性体含量为8%的两种共混物的冲击断面形态属于不同的断裂机理,这种机理的不同揭示了HDPE/E-TMB共混物具有特殊的结构特征。

弹性体对HDPE/E-TMB共混物性能的影响

用自制增韧母料(E-TMB)与高密度聚乙烯(HDPE)热机械共混分别制得HDPE/E-TMB的J系列共混物和S系列共混物,研究了E-TMB中乙丙弹性体M与丁苯弹性体N质量比对共混物力学性能及熔体质量流动速率(MFR)的影响。结果表明,共混物熔体的MFR随母料中N用量的增加逐渐减小;当E-TMB中m(M)/m(N)=80/20时,J类共混物的综合力学性能最好;当m(M)/m(N)=0/100时,S类共混物的力学性能最好。

母料中弹性体含量对HDPE/E-TMB共混物力学性能及熔体流动速率的影响

用自制增韧母料(E-TMB)与高密度聚乙烯(HDPE)热机械共混制得增韧HDPE(2200J HDPE/E1-TMB和5000S HDPE/E2-TMB)共混物,研究了E-TMB中弹性体质量分数(E)对增韧HDPE力学性能及熔体流动速率(MFR)的影响.结果表明,两系列共混物熔体的MFR随母料中E的增加大体呈增大的趋势;当E为44%时,2200JHDPE/E1-TMB共混物的综合力学性能最好;当E为36%时,5000S HDPE/E2-TMB共混物的力学性能最好.

母料中阻交联剂对HDPE/E-TMB共混物力学性能及熔体流动速率的影响

以HDPE为基体树脂,乙丙弹性体(M)和丁苯弹性体(N)为增韧剂,加入适量引发剂、阻交联剂等,通过化学反应研制出2种聚乙烯增韧母料E1-TMB和E2-TMB,将2种增韧母料与HDPE热机械共混制得HDPE/E1-TMB和HDPE/E2-TMB共混物。研究了阻交联剂类型及用量对共混物力学性能和熔体流动速率的影响。结果表明,当增韧体系中弹性体含量为8%,使用阻交联剂3且含量为1.7%时,HDPE/E2-TMB共混物的综合力学性能最好。

高刚性高韧性PE-HD/E-TMB共混物的性能

用自制增韧母料(E-TMB)与高密度聚乙烯(PE-HD)热机械共混制得PE-HD/E-TMB共混物,研究了E-TMB中基体树脂和丁苯弹性体质量比(H/E)对共混物力学性能、熔体流动速率(MFR)和热稳定性能的影响。结果表明,当PE-HD/E-TMB共混物中丁苯弹性体的质量分数为6.3%时,E-TMB使PE-HD在保持优良刚性的同时,韧性大幅度提高。E-TMB中H/E的不同对共混物力学性能的影响不大;共混物的MFR随E-TMB中H/E的减小而逐渐增大;共混物的热分解温度均比纯PE-HD高11.4℃以上,且随E-TMB中H/E的减小而逐渐增大。

E-TMB中弹性体含量对HDP/EE-TMB共混物性能的影响

以高密度聚乙烯(HDPE)为基体树脂,(乙烯/丙烯)共聚物和(苯乙烯/丁二烯)共聚物为增韧剂研制出5种弹性体含量不同的聚乙烯增韧母料(E-TMB),将E-TMB与HDPE热机械共混制得弹性体总含量均为6.3%的5种HDPE/E-TMB共混物,研究了E-TMB中弹性体含量对共混物力学性能和热性能的影响。结果表明,当E-TMB中弹性体含量为44%时,共混物的综合力学性能最好,悬臂梁缺口冲击强度是HDPE的5.65倍,拉伸屈服强度和弯曲弹性模量保留率分别为90.8%和73.7%;共混物的熔点和热分解温度随E-TMB中弹性体含量的增加而升高,结晶温度随E-TMB中弹性体含量的增加而降低。

塑料容器用新材料ETRPE的加工流变行为研究

为了优化设计高刚性和高韧性塑料容器用新材料ETRPE的成型加工工艺,用毛细管流变仪研究了ETRPE体系的流变行为。分析了ETRPE体系的流变特性,讨论了E-TMB,2种弹性体配比及温度对体系表观粘度的影响,发现ETRPE体系熔体的ηa与T关系符合直线方程:ηa=A+CT,且属于低γ敏感性熔体。

具有优良刚性增韧高密度聚乙烯增韧母料的相态结构和结晶形态研究

用扫描电镜、偏光显微镜研究了具有优良刚性增韧高密度聚乙烯增韧母料(E-TMB)的相态结构和结晶形态.结果表明,E-TMB与简单共混母料对照样(E-SMB)具有不同的相态结构:E-SMB不具有香肠状结构,且存在明显的"空化"和"脱粘"现象,而E-TMB具有以HDPE为连续相,弹性体为分散相,分散相中包容有相当数量HDPE的胞状(香肠状)结构,其弹性体的分散性明显优于E-SMB;和纯HDPE相比,E-TMB的结晶细化,晶体数目增多;且随弹性体配比(M/N)的逐渐减小,晶粒尺寸逐渐减小,细化程度逐渐增强.

PE-HD/E-TMB共混物的结晶形态研究

用自制增韧母料(E-TMB)分别与2200J高密度聚乙烯PE-HD(HE1)和5000S PE-HD(HE2)热机械共混制得HE1/E-TMB和HE2/E-TMB共混物,用偏光显微镜研究了两种共混物之间结晶形态的不同、两种共混物与其简单共混对照样之间结晶形态的不同,讨论了母料中弹性体不同配比、共混物中弹性体不同含量对共混物结晶形态的影响。

刚性增韧高密度聚乙烯母料的形态结构和熔体流动速率

用透射电镜和熔体流动速率(MFR)仪研究了刚性增韧高密度聚乙烯(HDPE)母料(E-TMB)的形态结构和MFR。结果表明,E-TMB的形态结构为:HDPE为连续相,弹性体为分散相,分散相呈包容相当数量HDPE的胞状(香肠状)结构;其熔体具有一定的流动性,MFR随乙丙弹性体与丁苯弹性体配比、基体树脂与弹性体配比的逐渐减小而减小;阻交联剂的加入使MFR增大,MFR在阻交联剂二甲基亚砜用量为0.024mol时最小。

增韧母料ETMB对PE-HD/ETMB力学性能的影响

以2200J高密度聚乙烯(PE-HD)为基体树脂,乙丙弹性体和丁苯弹性体为增韧剂,加入适量引发剂、阻交联剂等,通过特殊的技术和化学反应研制出不同系列聚乙烯增韧母料(ETMB),将ETMB与2200J PE-HD热机械共混制得PE-HD/ETMB共混物。研究了ETMB中弹性体不同配比、基体树脂和弹性体不同配比、不同阻交联剂、阻交联剂二甲基亚砜用量对共混物力学性能的影响。结果表明,ETMB中乙丙弹性体与丁苯弹性体配比为80/20、基体树脂与弹性体配比为56/44、采用二甲基亚砜阻交联剂且用量为0.024 mol时,PE-HD/ETMB共混物的综合力学性能最好。

两类PE-HD/E-TMB共混物的脆韧转变及断面形态

用自制增韧母料(E-TMB)分别与2200J型高密度聚乙烯(PE-HD)(HE1)和2911型PE-HD(HE2)热机械共混制得HE1/E-TMB和HE2/E-TMB共混物,用力学性能测试法和扫描电子显微镜研究了两类共混物的脆韧转变和断面形态。结果表明,HE1/E-TMB共混物比HE2/E-TMB共混物在弹性体含量较低的情况下发生脆韧转变,二者的脆韧转变区分别是共混物弹性体质量分数的3%～10%和10%～14%;弹性体质量分数为8%时,HE1/E-TMB共混物的冲击断面为韧性断裂,HE2/E-TMB共混物的冲击断面为脆性断裂,二者属于不同的断裂机理。

基体树脂对PE-HD/E–TMB共混物脆韧转变影响

用自制增韧母料(E–TMB)分别与2911高密度聚乙烯(PE-HD)(E1),2200J PE-HD(E2)和5000S PEHD(E3)热机械共混制得E1/E1–TMB、E2/E1–TMB和E3/E2–TMB共混物,研究了3类共混物的力学性能和脆韧转变。结果表明,E3/E2–TMB共混物的综合力学性能最好;E1/E1–TMB与E2/E1–TMB共混物发生明显的脆韧转变,E3/E2–TMB共混物不发生脆韧转变,原因在于3类共混物的基体树脂型号不同。

母料配方对PE-HD/E-TMB共混物结晶行为的影响

用增韧母料(E-TMB)分别与高密度聚乙烯(PE-HD)2200J(HE1)、5000S(HE2)热机械共混制得HE1/E-TMB和HE2/E-TMB共混物,研究了E-TMB中弹性体配比(M/N)、基体树脂和弹性体配比(H/E)对共混物结晶行为的影响,并将其和简单共混对照样对比。结果表明,与纯PE-HD和简单共混物对照样相比,HE1/E-TMB和HE2/E-TMB的结晶起始温度升高,且随M/N比值的减小而增大,随H/E比值的减小而减小;HE1/E-TMB的结晶焓减小而成核速率和结晶速度增大,HE2/E-TMB的结晶焓增大而成核速率和结晶速度减小,HE2/E-TMB的成核速率随M/N比值的减小而减小。

工艺配方对PE-HD/E-TMB共混物MFR的影响

用自制增韧母料(E-TMB)和PE-HD热机械共混制得PE-HD/E-TMB共混物,研究了E-TMB中弹性体不同配比[乙丙弹性体(M)/丁苯弹性体(N)]、基体树脂和弹性体不同配比(H/E)、不同阻交联剂、阻交联剂二甲亚砜(DMSO)的不同用量,以及PE-HD/E-TMB共混物中弹性体含量对共混物熔体流动速率(MFR)的影响。结果表明,PE-HD/E-TMB共混物的MFR随M/N中丁苯弹性体比例的增加而减小,随H/E中弹性体比例的增加而增大,随共混物中弹性体含量的增加而减小;含3种不同阻交联剂的E-TMB所得PE-HD/E-TMB共混物的MFR值差别不大且均低于纯PE-HD,当E-TMB中DMSO用量为0.024 mol时,PE-HD/E-TMB共混物的MFR值出现极小值为2.8 g/10 min。

PA66／E-RTMB增韧体系的化学结构及性能

用环氧化合物与助反应剂配比(C/R)不同的E型反应性增韧母料(E-RTMB)与PA66热机械反应性共混制备出了PA66/E-RTMB(C/R)增韧体系,研究了PA66/E-RTMB(C/R)增韧体系的化学结构、熔体质量流动速率(MFR)、力学性能及非等温熔融和结晶行为。结果表明,PA66/E-RTMB中E-RTMB与PA66间形成了化学键连接;与原料PA66相比,PA66/E-TMB(C/R)增韧体系的MFR显著减小,悬臂梁缺口冲击强度显著提高,拉伸屈服应力及弯曲模量稍有降低;与原料PA66、HDPE相比,PA66/E-RTMB(C/R)增韧体系中PA66、HDPE的熔点有所降低,热结晶起始温度有不同程度的提高,HDPE的结晶过程很弥散,PA66晶核形成及晶体生长速率明显提高;E-RTMB的C/R对PA66/E-RTMB(C/R)增韧体系的MFR、冲击强度及PA66、HDPE的非等温熔融和结晶行为有明显影响。

空调器聚丙烯专用料的研制

综合使用乙烯 -辛烯共聚物和增韧母料提高了聚丙烯体系的韧性 ,并使其模量保持不变 ,使用多种无机材料提高了体系模量 。

微膜级超浓白色母料的分散性能研究

叙述了微薄薄膜(以下简称微膜)级超浓白色母料的组成,探讨了它在HDPE微膜中的分散过程及原理。采用扫描电镜、电子探针显微分析仪等仪器,研究了微膜级超浓白色母料在HDPE中的分散性能和应用性能。结果表明,其分散性佳、着色力高,符合卫生标准,适用于HDPE微膜的着色。