海上风电机组塔筒门洞结构多参数优化分析

研究海上风电塔架门洞结构多参数优化设计技术,有助于提高塔架门洞设计准确性,减少塔筒工程量。根据海上风力发电机组的底段塔架门洞的结构,利用Workbench软件DX模块开发一套参数化建模优化分析流程,可根据不同的塔架和门洞几何参数,自动建立有限元分析模型,并自动获取门框极限应力、门洞焊缝极限应力、门洞焊缝疲劳损伤值,搭建优化模型,确定各个输入变量的合理变化范围,设定门洞结构优化约束条件及优化目标,选择合适优化算法,完成优化分析。通过多参数优化分析可以指导塔架门洞各个输入参数调整方向,明确塔架门洞各个输入参数对强度指标和模型重量的敏感程度,更加直观地看到每个输入参数对结果的影响情况等。有助于后续设计参数调整。研究成果可以为塔架门洞设计提供指导依据,有利于工程项目塔架减重降本。

天然气制乙二醇工艺的模拟与改进优化研究

为提高合成乙二醇(EG)的纯度,减少能源消耗,利用Aspen Plus模拟软件对EG工艺精制段进行模拟和优化。结果表明:(1)利用隔壁塔(DWC)代替常规的双共沸精馏塔对乙二醇、丁二醇(BD)二元体系进行共沸精馏,得到隔壁塔的最佳工艺参数为:原料进料位置25板块、共沸剂进料位置6板块、回流比为5。(2)在隔壁塔最佳工艺参数下,隔壁塔共沸精馏制备的EG纯度与双共沸精馏塔相同,均为99.91%,分离效果较好,同时,可降低能耗44.1%。通过隔壁塔对天然气制乙二醇工艺进行改进,可保证目标产物EG的纯度和产量,并降低能耗。

基于Isight的塔架门框结构的优化设计

在多学科优化集成软件Isight环境中,综合应用Pro/E参数化建模功能、Abaqus有限元分析功能,建立一种面向塔架门框的CAD/CAE集成优化设计的框架。首先建立门框的参数化几何模型,其次建立有限元分析模型并提交求解。应用试验设计DOE(Design of Experiments)中的最优LHD(Latin Hypercube Design)算法分析门框几何参数因子与应力间的交互效应、相关性。采用模拟退火ASA(Adaptive Simulated Annealing)全局优化算法开展门框的静强度优化设计,以整段塔架的重量最轻为目标,得到满足门框强度设计的最优解。为塔架门框的强度优化设计提供一种科学的设计方法。

大型水平轴风力机塔筒门洞的强度研究

为了实现某大型水平轴风力机塔筒底部门洞的抗极限与疲劳强度设计,基于热点应力法,建立塔筒门洞的有限元模型,并应用疲劳分析软件,分析计算得到门洞焊趾处的极限与疲劳强度。在此基础上,考察门洞结构参数如门框宽度、门框长度、塔筒壁厚对焊趾疲劳损伤的影响,并给出相应的结构优化方案。结果表明,所提出的方法在大型水平轴风力机塔筒门洞设计上具有可行性和有效性。

风力发电机组塔筒门框段屈曲分析

塔筒屈曲稳定性分析是保证风力发电机组安全的重要一环。塔筒门段部分形状不规则,存在门洞缺口效应,应力状态比较复杂。因此采用有限元方法计算了有门框塔筒门段模型、无门框塔筒门段模型,获得修正系数,再结合GL规范和DIN 18800-4对塔架进行屈曲计算,校核塔筒门框段的屈曲稳定性。以实例计算了塔筒门段的屈曲,并给出了结论,验证了分析方法的正确性。

大型水平轴风力机塔筒门洞屈曲分析研究

为了实现某大型水平轴风力机塔筒门洞的抗屈曲设计,提出综合工程算法和有限元法的屈曲分析方法。基于工程算法,分析得到塔筒薄壁圆筒截面应力和塔筒段屈曲强度值。建立了塔筒门洞的有限元模型,分析对比得到3种不同结构的一阶屈曲特征值和屈曲模态。基于有限元分析结果修正了工程算法结果,校核了某塔筒门洞段屈曲强度,并与有限元结果进行了对比,给出了抗屈曲设计结构方案。本文提出的方法在大型水平轴风力机塔筒门洞抗屈曲设计上具有可行性和有效性。

风力发电机组塔筒门段静强度有限元分析

塔筒门段是塔筒最容易出现破坏的位置之一.运用MSC.Marc软件对其进行静强度分析.分析了塔架门段在受最大载荷下其应力、应变情况,并对其强度进行了校核.为结构设计提供了依据.

水塔烟囱定向爆破倒向偏差的门洞影响静力分析

针对砖混结构水塔、烟囱的定向爆破拆除中存在的定向偏移问题,通过对结构破坏机理的静力理论分析,初步确定了爆破拆除中的门洞影响参数,并提出了3种消除门洞影响定向偏移的工程措施。

风力机塔筒门洞焊缝多轴疲劳寿命预测

提出一种基于临界平面法的塔筒门洞焊缝多轴疲劳寿命预测方法,在其满足极限强度的前提下,以临界面上的最大主应力为基础,结合多轴计数法和Miner线性累积损伤理论,应用FESAFE多轴疲劳算法对门洞焊缝进行疲劳寿命分析。结果表明:塔筒结构满足设计要求,塔筒门洞的最危险位置位于门洞内壁焊趾处,与实际情况相符;验证了该方法的可行性和有效性。

影响风机塔筒门设计的主要因素

影响风力发电机塔筒门设计的因素有很多,这里主要分析塔壁和门框厚度尺寸变化对塔门极限应力结果和最大应力值出现位置的影响。从分析可知,当将塔壁和门框厚度尺寸调整到比较合适的大小时,可以有效降低塔门的极限应力值,并使最大值出现在较合理的位置。

门洞对爆炸塔结构受力影响研究

介绍了爆炸塔结构的设计步骤,引出了作用在墙面上等效静荷载的确定方法,在此基础上用有限元分析软件SAP2000建立有无门洞的爆炸塔两个分析模型,通过施加荷载对其受力情况及极限破坏情况进行分析,结果表明:5 kg TNT当量的爆炸塔,门洞对爆炸塔的整体刚度影响不明显,爆炸塔在门洞处的变形很大;相比不带门洞的爆炸塔,带门洞的爆炸塔门洞处径向拉应力较大,爆炸塔门洞上侧环向拉压应力也较大,所能承受的径向荷载小于不带门洞的爆炸塔,5 kg TNT当量爆炸塔理论上可以承受约8 kg TNT爆炸荷载。

门字型输电塔风振响应分析及风振系数的确定

门字型塔是一种综合性能比较好的钻越塔,风荷载对这种高柔结构的影响很大,但实际设计中风振系数按规范统一取值不是很合理,且取值较大,偏于保守。故本文针对门字型输电塔在脉动风作用下的响应、风振系数的求法及合理取值进行专门研究。主要建立了门字型塔ANSYS有限元模型,进行了模态分析;以Davenport风速谱为脉动风功率自谱,应用AR法编制程序顺风模拟了风荷载时程曲线,将由模拟风计算出的风载加载至门字型塔各塔段上对其进行动力时程分析,计算了风振系数并与高耸结构设计规范值进行了比较。研究结果表明:在风载作用下,塔身和横担均会产生较为明显的动力响应;塔身、横担风振系数可取均值,分别为1.39、1.59;规范计算得到的风振系数和本文时程分析得到的风振系数变化规律基本接近,但规范取值较大。

660MW超临界塔式褐煤锅炉抽取炉烟技术方案探讨

本文章深入探讨了660MW等级超临界塔式锅炉燃用高水分褐煤的几种抽烟方式,文章针对塔式布置的锅炉炉膛结构,从炉膛不同位置抽取不同烟温的烟气进行褐煤干燥的可行性及优缺点进行详细比较。

踝关节塔门型骨折22例临床分析

踝关节塔门型骨折是一种少见且治疗困难的关节内骨折。本文介绍２２例该类骨折，分别采用单纯手法复位石膏外固定、撬拨复位钢针内固定、切开复位钢针内固定和踝关节融合术等方法。其结果以撬拨复位、切开复位钢针内固定的效果较好，而单纯手法复位石膏外固定和关节融合术的疗效较差，文中着重讨论了该病的发病机理，诊断及治疗等问题。

风力发电机组塔筒门段结构优化设计

文章提出了两种新的塔筒门段结构形式,一种是将门洞进行整体钢板切割,焊好门框后,再整体与塔筒段筒体焊接;另一种也是将门洞进行整体钢板切割,但取消门框,同时加厚门洞所在塔筒壁厚。两种结构静强度分析均满足设计要求,且塔筒段减重明显,为塔筒门段结构设计提供了参考。

大型风电机组塔筒门洞的参数化优化设计

风电机组塔筒结构的薄弱处是门洞,门洞设计的好坏将直接影响到塔筒整体的可靠性。借助CAE工具ANSYS Workbench对大型风电机组塔筒门洞进行参数化建模,并将决定门洞形状的3个参数(椭圆长轴RMX16、短轴RMN18和直边H21)作为输入参数,von mises应力作为输出参数,设优化目标为应力最小,得到优化后门洞形状为椭圆形。实践证明,利用结构优化设计的理念,对塔筒门洞进行形状参数优化,可以求得最优塔筒门洞形状,用以提升塔筒的可靠性。与常规结构设计方法相比,采用优化设计方法,显著提高了设计效率、设计品质,而且节约了设计成本,可以在风电机组的产品设计中推广应用。

海上大跨径悬索桥主索鞍的吊装施工

以实际工程为例,阐述了悬索桥施工过程中塔顶门架的设计,对主索鞍吊装施工进行了详细的介绍和研究,旨在取得良好的施工效果。

基于Excel的风机塔筒门结构设计

塔架的稳定是风机安全运行的基础。塔筒门段由于形状的特殊性,受力的不均匀,应力比较复杂,因而是塔筒校核中比较关键的环节。介绍了基于GL规范用Excel编程对塔筒门的结构进行校核,并应用有限元进行深一步的验算,为塔筒的稳定性分析提供了很好的论证。

风电机组塔门结构强度分析

塔架是风电机组中最为重要的承载部件,为验证塔门部位结构的合理性,采用有限元软件Hyper Mesh对塔门部位实体模型进行规则的网格划分,并对其进行强度分析。分析结果表明,在各极限载荷工况下,塔门部位的最大应力值均小于材料的许用应力,能够达到最初的设计要求。同时分析也为开发相关系列产品提供了可靠数据。

复杂环境下倒锥壳薄壁钢筋混凝土水塔的爆破拆除

为了安全拆除复杂环境下2座倒锥壳薄壁钢筋混凝土水塔,根据周边环境及水塔结构特点,制定定向倒塌的爆破方案。通过精心设计类正梯形爆破切口和参数、开设导向窗、定向窗,采用多重近体防护、开挖减震沟或利用场地水池减震等措施,爆破后水塔按照设计倒塌,达到了预期效果,没有出现后坐现象,爆破飞石和塌落振动等爆破有害效应均控制在安全允许范围内。实践表明,检修门位于支撑区正中间时,只要切口开设合理,可以不用封堵。