汽轮机凝汽器真空下降的原因及预防措施研究

近年来,随着电力行业的快速发展和技术的不断进步,人们对汽轮机凝汽器性能的要求越来越高。然而,在实际运行过程中,凝汽器会出现真空下降的问题,进而影响电厂的安全稳定运行。再加上电厂运行环境具有复杂性和多变性,以及不同机组的差异性,使得凝汽器真空下降问题具有很高的研究价值和挑战性。因此,全面分析汽轮机凝汽器真空下降的原因,提出有效的预防措施,为电厂的安全、经济运行提供保障。

高温高压抽背式汽轮机外缸水压试验分析

汽轮机汽缸中的高温高压蒸汽经常会造成汽缸发生较大形变,导致汽缸中分面密封性变差,出现漏气现象。因此,新设计的汽缸都会进行水压试验,保证汽缸的强度与气密性。文章采用新开发的高效抽背机型CB18-8.83/2.6/1.081的外缸进行水压试验分析,建立三维模型,利用ANSYS对其进行有限元分析,并确定水压试验分腔室的方案,提升运行中汽缸的安全性和可靠性。

电厂汽轮机水环式真空泵真空度降低的原因及处理措施

电厂汽轮机的高效运行依赖于良好的真空系统,其中水环式真空泵是真空系统的核心设备之一。在实际运行过程中,真空泵往往会出现真空度降低的问题,直接影响汽轮机的运行效率和电厂的整体安全性。基于此,探讨水环式真空泵真空度降低的主要原因,并提出相应的处理措施及其效果评估方法。通过对真空度降低问题的分析,为电厂汽轮机真空系统的优化提供有价值的参考。

真空严密性与凝汽器漏入空气流量的定量关系

通过试验研究得出国产300MW机组真空严密性与凝汽器及真空系统漏入空气流量的定性、定量关系。根据不同容量机组低压缸排汽容积流量的换算关系,给出了真空严密性的定量评价基准。试验研究结果可为汽轮发电机组日常运行中漏入空气对凝汽器性能的影响程度提供判断依据。

汽轮机真空系统严密性试验结果的修正方法研究

汽轮机真空系统严密性试验得到的真空下降速度是评价真空系统严密性的重要指标。对真空系统严密性试验的静态仿真计算表明 ,在真空系统严密性试验过程中 ,即使在单位时间内漏入真空系统空气量一定的条件下 ,对应不同的凝汽器运行条件 ,真空下降速度往往有不同值 ,即真空下降速度并不是漏入真空系统空气量的单值函数 ,汽轮机负荷、冷却水流量、冷却水入口温度以及凝汽器管材等对真空下降速度均有不同程度的影响。同时 ,为了更准确地评价汽轮机真空系统的严密性 ,作者建议将真空严密性试验的结果修正到同一凝汽器运行参数条件下 ,并给出了具体的修正方法。文中的结论对于更准确地评价汽轮机真空系统严密性并使真空系统严密性试验结果具有可比性 。

汽轮机真空系统严密性试验的静态模拟计算

通过对汽轮机真空系统严密性试验的模拟计算 ,指出真空下降速度并不是漏入凝汽器空气量的单值函数 ,汽轮机负荷、冷却水流量、冷却水入口温度以及凝汽器管材等对真空下降速度均有不同程度的影响 ,并详细分析了这些参数对真空下降速度的影响 。

漏入汽轮机真空系统空气量的软测量

针对目前汽轮机真空系统漏气量的直接测量一直没有好的方法的问题,文中提出一种基于真空系统严密性试验,并结合BP网络的漏入真空系统空气量的软测量方法。该方法以影响真空下降速度的凝汽器各运行参数以及真空下降速度作为网络的输入,以常规测量方法得到的漏入真空系统空气量作为目标输出,实现对漏入真空系统空气量的软测量。数值仿真结果证明该方法可以较准确地实现在真空系统严密性试验中对漏入真空系统空气量的测量。

基于支持向量机回归的凝汽器真空应达值确定方法的研究

凝汽器真空对于汽轮机运行经济性和安全性均产生重大的影响,影响凝汽器真空的因素较多,并且相互之间具有较大的耦合性,这使得确定凝汽器真空应达值有一定困难。针对实际运行的凝汽器,分析了影响凝汽器真空应达值的因素,简化了计算方法;提出采用支持向量机回归建立凝汽器真空应达值计算模型,然后利用某300MW机组的数据,对模型进行了校验,探讨了参数的选择。计算结果表明,采用支持向量机回归算法计算的凝汽器真空应达值具有较好的泛化能力和稳定性,为凝汽器真空降低故障的诊断,奠定了一定的基础。

汽轮机凝汽器真空应达值的确定方法及其应用

凝汽器真空应达值通常是通过查取制造厂家提供的凝汽器特性曲线来得到 ,但这种方法只适用于冷却水流量、汽轮机排汽焓均为设计值的工况。针对实际运行的凝汽器 ,提出一种确定凝汽器真空应达值的方法 ,并给出了这种方法在汽轮机凝汽器运行状态分析中的应用。为凝汽器真空降低故障的诊断 。

考虑真空泵汽蚀特性的300MW汽轮机凝汽器特性曲线

现有的300MW机组凝汽器特性曲线没有考虑到水环真空泵汽蚀特性对凝汽器运行特性的影响,不能准确反映凝汽器的运行状态。文中首先对300MW机组凝汽器水环真空泵的汽蚀特性进行了分析,并给出了汽蚀的判断方法以及汽蚀余量的表达式。然后,以国产引进型300MW汽轮机凝汽器为例,计算汽轮机负荷及冷却水温度对水环真空泵汽蚀余量的影响。最后,给出了考虑水环真空泵汽蚀特性后的300MW机组凝汽器特性曲线及其绘制方法,该曲线能较准确地反映凝汽器的运行特性。

凝汽器最佳真空确定方法的改进

现有的凝汽器最佳真空的确定方法只适用于凝汽器水侧管壁清洁、汽轮机真空系统严密性正常或抽气设备运行性能正常的工况。文中首先对凝汽器清洁率对最佳真空的影响进行了分析,然后提出一种新的凝汽器最佳真空的确定方法,该方法利用凝汽器综合清洁系数来体现凝汽器水侧管壁脏污程度、汽轮机真空系统严密性及抽气设备运行性能对最佳真空的影响,从而提高了最佳真空的确定精度。

高背压式工业汽轮机排汽缸结构分析与优化

结合有限元法、多物理场热固耦合法以及非线性接触计算理论,针对高背压反动式工业汽轮机某机型结构,模拟计算了稳态运行条件下准则工况与超准则工况的温度场和综合应力场,重点分析并比较了2种工况下的排汽缸强度和中分面汽密性,依据超准则工况下的各个薄弱环节,提出增加壁厚以及改变螺栓材料、大小、位置和预紧力来对原结构进行改进.结果表明:准则工况下的各项模拟计算数据与机组实际设计准则相吻合,证明了计算方法的准确性;相比准则工况,超准则工况下排汽缸强度安全裕量由3.16下降至2.42,后轴封接触间隙值则由0.047mm扩大到0.082mm,各项数据均已超出设计准则;改进结构满足项目开发的各项性能指标.

国产引进型300MW汽轮机组凝汽器冷却面积探讨

国产引进型 30 0MW汽轮机组冷端系统性能不良的问题具有普遍性 ,严重影响热力设备的经济运行 ,不少发电厂试图以增加凝汽器冷却面积来改善机组冷端性能 ,但因无试验数据 ,难以形成统一意见。对此 ,通过计算分析和现场试验数据论证后认为 ,国产引进型 30 0MW汽轮机组凝汽器的设计冷却面积宜在 (16 0 0 0～ 170 0 0 )m2 范围。

低温多效蒸馏海水淡化水热电三联产系统经济性分析

对于凝汽式机组,提出采用低真空运行后的高温排汽作为低温多效蒸馏海水淡化的热源,实现水电联产。在此基础上,冬季利用一部分汽轮机排汽用于对热用户供暖。电厂在低真空运行模式下的热力计算采用矩阵法并基于弗留格尔公式进行变工况计算。低温多效蒸馏海水淡化系统的数学模型采用等温差法建立,并同时建立了制水成本的经济性计算模型。根据计算结果分析了低温多效蒸馏海水淡化系统的蒸发器效数、供热负荷、蒸发器传热系数和制水成本之间的关系,并得出了影响制水成本的主要因素及其敏感性分析。

真空系统严密性试验对凝汽器冷却管受力的影响分析

通过对凝汽器在不同运行参数条件下汽轮机真空系统严密性试验的仿真 ,分析了凝汽器在不同运行条件下 ,真空系统严密性试验对凝汽器冷却管热应力的影响。本文的结论对于减小冷却管热应力 ,防止凝汽器密封破坏 ,具有参考价值。

汽轮机真空系统严密性试验过程的动态数值仿真

通过对汽轮机真空系统严密性试验的动态数值仿真 ,分析了凝汽器各运行参数 ,如冷却水温度、冷却水流量、汽轮机排汽量以及抽气器抽空气门关闭速度对真空下降过程和下降速度的影响 ,指出依据真空下降速度很难准确评价真空系统的严密性 。

凝汽式汽轮机的热电联产改造技术

以承德热电厂C6-3.43/0.981机组的低真空运行循环水供热工程为例,分析了工程改造中遇到的技术问题,并给出了解决方案。

汽轮机低真空供热时轴向推力的变化特性

首先对现有的汽轮机变工况热力计算方法及变工况下级反动度解析式进行了改进。然后,利用改进的变工况热力计算方法及反动度解析式对CC12汽轮机低真空供热后的最末级反动度及整个汽轮机轴向推力进行了计算。结果表明低真空供热后,只要背压在0.05MPa以下,不会出现末级反动度和汽轮机轴向推力大于设计值的现象。实际运行结果证明了该结论的正确性。

中小型汽轮机低真空供热的安全性分析

中小型汽轮机低真空供热可以节约能源,但对汽轮机本身的安全性会产生一定的影响。计算并讨论了汽轮机轴向推力随背压的变化特性;并利用该分析结果对营口第一热电厂CC12型汽轮机进行了低真空改造,分析了轴向推力、凝汽器冷却管膨胀量、汽缸膨胀量等的变化对汽轮机安全性的影响。该厂低真空供热后,机组运行良好。

利用汽轮机真空系统严密性试验获取更多信息的研究

通过对汽轮机真空系统严密性试验过程中真空下降速度的分析 ,指出真空下降速度并不是漏入真空系统空气量的单值函数 ,其还受到凝汽器运行参数及汽轮机排汽量的影响 ,为了使真空系统严密性试验结果具有可比性 ,应该将试验结果进行修正。同时 ,为了利用真空系统严密性试验得到更多的信息 ,指出了真空系统严密性试验在凝汽器水侧脏污与汽侧空气量故障的分离。