电化学氧化活性污泥减量效能

针对电化学氧化技术是有效而可靠的"清洁技术",提出以Ti/RuO2材料为阳极的同心圆式电解槽为反应器对活性污泥进行电解减量的实验研究.结果表明,电氧化能够有效实现活性污泥减量.当工作电压为6 V、pH值为12、间歇电解60 min、初始混合液悬浮性挥发固体(MLVSS)为4 670 mg.L-1时,活性污泥的表观溶解效率为29.98%.此时污泥溶胞释放出的SCOD和TP分别升高了712.2、33 mg.L-1,NH3-N也达到最大值并呈下降趋势,表明该工艺条件为最佳电解条件.

CaO2应用于污泥减量的研究

通过向污泥中投加CaO2考察污泥减量效果以及对污泥液相中SCOD、NH4+-N、PO43--P、溶解性蛋白质和多糖等物质的影响。结果表明,当CaO2投加量为0.1 g/gVSS时,TSS削减率最大,可达到20%;在此投加量下,污泥絮体粒径最小。CaO2可氧化降解污泥,使污泥絮体和微生物细胞破裂,促进SCOD、NH4+-N、PO43--P、溶解性蛋白质和多糖等物质释放到污泥液相中。CaO2减量剩余污泥的过程中,氧化作用比碱解作用贡献更大,且主要是·OH对污泥的氧化分解起到作用,·O2-次之,1O2作用最小。

淹没式MBR去除有机物动力学模型及其应用

针对淹没式MBR的工艺特点,以反应器内物料衡算为基础,建立了有机物去除的动力学模型———ROM模型,得出淹没式MBR对有机底物的去除速率Uy不仅与进、出水中的有机底物质量浓度S0、Se和水力停留时间tH有关,还与膜组件去除的有机底物质量浓度Sm、污泥停留时间tS有关.利用ROM模型,可以预测反应器内活性污泥浓度X,确定污泥停留时间tS和不排泥条件下反应器内的最大活性污泥浓度Xmax.试验中以啤酒厂废水为例,对模型进行了验证,试验结果与模型计算结果基本一致.

白酒工业废水中活性污泥性能指标的测定

活性污泥是人工培养的生物絮凝体,它是由好氧微生物及其吸附的有机物组成的,具有吸附和分解废水中的有机物的能力,显示出生物化学活性。主要介绍白酒工业废水中好氧活性污泥性能指标的测定方法。活性污泥的性能指标一般有污泥沉降比(SV)、混合液悬浮固体浓度(MLSS)、污泥体积指数(SVI)、混合液挥发性悬浮固体浓度(MLVSS)、污泥灰分、污泥负荷(Ns)。

三维电极氧化法在城市污泥稳定化中的实验研究

以Ti／RuO2网状电极为工作电极,研究三维电极氧化法在城市污泥处理中的效果,探讨了外加电压、电解时间、污泥浓度、活性炭填充层高度等因素的影响．结果表明:极板间距为3cm,电压为20V,曝气量为3L·h-1,活性炭厚度为1．2cm,电解浓度为1．59％的混合污泥,挥发性悬浮物质(VSS)的去除率可达40％以上,VSS／TSS降至41％以下．加入Na2SO4调节浓度为2．06％的污泥,电导率为6ms·cm-1, VSS去除率可达42％左右．

超声联合热碱预处理促进剩余污泥中温厌氧消化研究

基于超声联合热碱破解污泥最佳工艺参数,对预处理污泥进行半连续式中温厌氧消化研究。结果表明,预处理污泥日产甲烷量是原泥的1. 94倍,达234 mL·d^(-1)。运用修正的冈珀兹模型进行累计甲烷产量动力学分析,发现预处理污泥和原泥累计产甲烷曲线与修正的冈珀兹模型拟合系数R2分别达0. 998和0. 993。预处理污泥的动力学参数如下:最大累计产气量达5 376. 4 mL,最大产甲烷速率达394. 8 mL·d^(-1),细菌产甲烷的延迟时间为2. 8 d。预处理污泥的甲烷转化率为82. 17%。从有机物浓度变化来看,厌氧消化期间预处理污泥溶解性化学需氧量、溶解性蛋白质和多糖浓度均远高于原泥,最大值分别是原泥的2. 09、3. 94和3. 95倍。预处理污泥在预处理阶段和厌氧消化阶段的总悬浮物和挥发性悬浮物去除率分别达54. 9%和61. 8%。超声联合热碱预处理不仅能促进污泥有机质破解,还能提高破解有机质的生物可利用性,极大改善污泥厌氧消化效率。

讨论提高污泥浓度对市政污水处理的影响

随着我国国民经济不断发展,城市化进程不断加快,水资源的需求量越来越大,我国水资源的应用压力也变得越来越大。现在我国绝大多数的污水处理均选取活性污泥法这种污水处理手段,但是活性污泥法会产生非常多的剩余污泥,这些污泥包含非常多的有毒有害物质,只有有效处理,污泥才能够变废为宝,才不回威胁到环境安全。文章探究了城市污水处理厂所产生的污泥的特点,说明了处理污泥所要遵守的一般原则,污泥的科学合理利用,并通过实验查看以减低排泥量为前提,提高污泥浓度,分析了污泥混合液悬浮固体浓度以及化学需氧量之间的关系、混合液挥发性悬浮固体浓度以及混合液悬浮固体浓度之间的关系、氨氮以及混合液悬浮固体浓度这两者之间的关系。

Study on Effect of Performance on Excess Sludge Disintegration by Ozone

In order to study the effect of excess sludge ozonation, a continuous experiment in lab scale process was carried out. During the treatment process, a high level of ozone was produced by the electrolysis-type ozone generator, and various parameters, such as Soluble Chemical Oxygen Demand （SCOD）, Mixed Liquor Suspended Solids （MLSS）, Mixed Liquor Volatile Suspended Solids （MLVSS）, pH and so on, which char- acterize sludge were investigated. A substantial reduction in the volume of sludge and the release of intracellular materials were observed： SCOD proliferated as a consequence of extending the ozone feeding time; MLSS and MLVSS, especially the ratio of MLVSS to MLSS, dwindled as the action time rose. Through analyzing the effluent quality and excess sludge activity, the sludge-water volume mixture ratio of 1 ： 20 with 50 -60 minutes＇ oxidation treatment was found to be the optimal condition for ozonic disintegration of excess sludge. A remarkable sludge reduction rate of 57% could be achieved under the ozone feeding time of 40 minutes, which revealed the optimal action time.

深井曝气法处理城市污泥中试研究

设计了一套城市污泥深井曝气中试系统，研究了该系统对城市污泥中VSS的去除效果以及温度、pH值等指标的变化规律，探讨相关运行条件对VSS去除率及系统内升温的影响。结果表明，深井曝气中试系统运行到第18天时，一级反应区温度能达到50．2℃，温度越高则VSS去除率也越高；曝气量不能过高或过低，对于VSS含量为38．5g／L的污泥，曝气量取1．5—1．8L／（h·L污泥）为宜，VSS去除率可达到40．1％；微氧环境有利于VSS的降解，在消化过程中反应器内ORP最低为-256mV；反应器中不仅有好氧菌，还存在厌氧菌和兼性菌。

脱水污泥热调质的特性

热调质方法是污泥深度脱水的有效办法之一。研究结果表明,污泥热调质过程中反应温度和反应时间对污泥热调质效果影响较大,搅拌速度影响较小。当反应温度从160℃升至180℃,反应时间从30 min增至60 min时,污泥溶液中挥发性悬浮固体(VSS)急剧溶解,释放出细胞里的结合水,表明污泥细胞破壁的温度条件为160～180℃,时间条件为45～60 min。热调质后污泥的比阻变化较大。随着反应温度的不断提高,比阻不断减小,污泥的脱水性能越来越好。实验确定了污泥热调质的最佳反应条件为:反应温度180℃,反应时间60 min,搅拌转速30 r/min。在此条件下,压滤后泥饼含水率约50%,滤液中COD浓度可达19 000 mg/L,有利于后续污泥的消化。

剩余污泥衰减系数取值范围探讨

剩余污泥量是污水处理厂设计和运行的重要参数。我国《室外排水设计标准》(GB50014—2021)中给出了按污泥产率系数、衰减系数及不可生物降解和惰性悬浮物计算污水处理厂剩余污泥量的公式,但该公式中的污泥衰减系数(Kd)取值范围(0.04~0.075 d^(-1))不能适应进水中含有较高浓度不可生物降解悬浮物在长污泥龄下的情况。基于污泥龄的概念,通过理论推导给出了该计算公式中Kd的表达式,说明了Kd的实质含义和影响因素,指出Kd并不是一个常数,其值随污泥龄和不可生物降解悬浮物在反应池中的累积浓度占混合液挥发性悬浮固体浓度的比例不同而不同。可由污泥龄和进水中不可生物降解悬浮物浓度与可生物降解有机污染物浓度比值判断Kd的取值。所列举的工程实例的适宜Kd值为0.03 d-1。可为改进和拓宽该剩余污泥量计算公式的应用范围提供有益帮助。