330MW机组锅炉尾部烟道振动分析

锅炉烟道振动会影响锅炉的安全稳定运行。跟踪1台330 MW机组锅炉尾部烟道的振动情况,分析了烟道振动的产生机理和局部振动大的原因,提出了解决烟道振动的措施和建议。

超临界塔式锅炉振动原因分析及处理

华能九台电厂2台600MW级燃烧褐煤的超临界塔式锅炉在高负荷工况下,锅炉本体上部及尾部烟道均存在高频振动问题,造成受热面频繁泄漏。分析认为,锅炉振动是由发生在锅炉受热面管子的卡门涡流脱落引起的脱落涡振频率与发生在锅炉烟室的声学驻波频率产生共振所致。对此,提出了在烟道内加装隔板,通过改变烟室的声学驻波频率来消除共振。该方案实施后,不仅彻底消除了锅炉振动,而且未再发生末级过热器壁温大面积超限等不良现象,改造效果良好。

卡门涡流对电站锅炉安全性的影响及治理措施

分析了国华太仓发电公司8号锅炉尾部烟道振动、国华沧东发电公司1号锅炉和国华定州发电公司1号锅炉包墙过热器拉稀管断裂的原因,认为其主要由卡门涡流脱落频率接近于设备的声学驻波频率而使设备产生高频共振所致。对此,提出了在锅炉尾部烟道省煤器区域加装防振隔板,在锅炉前包墙过热器加装管卡等措施。改造后,无论高低负荷运行均未再发生尾部烟道振动现象和前包墙过热器拉稀管断裂事故。

立式煤气化──旋涡燃烧无烟锅炉

应用“煤气化──无烟燃烧技术”，开发了立式燃煤锅炉的换代产品，无需除尘器，排烟黑度、含尘浓度符合国家环保标准，热效率在８０％以上。

南京热电厂400t/h锅炉燃烧调整试验及分析

针对南京热电厂6号炉长期存在的飞灰含碳量偏高等问题，进行了6号炉燃烧调整试验；分析各种因素对锅炉运行安全性和经济性的影响，从中确定最佳运行方式，并提出改善锅炉运行性能的具体措施和建议。

用PIV技术研究四角切圆锅炉燃烧器区冷态燃烧流场的湍流积分尺度

四角切圆锅炉内煤粉的燃烧过程对提高锅炉运行效率及NOX减排有着显著的现实意义。通过搭建四角切圆锅炉冷态模型,利用粒子成像测速技(Particle Image Velocimetry),采用空间相关分析方法,针对燃烧器区四角射流复杂湍流的涡拟序结构,开展基于湍流积分尺度来表征的3个典型水平层面涡尺度分布规律研究。通过对湍流积分尺度和时均速度的相关分析研究,认为冷态燃烧器区湍流涡尺度分布不仅与风口流速相关,同时还与风层位置密切相关,并不与风口流速呈线性变化规律,上一次风层涡尺度分布与其它两个风层的相比存在很大差异,因此湍流积分尺度的研究对煤粉高效洁净燃烧具有一定的理论指导意义。

某大容量D型锅炉对流管束卡门涡街诱导振动分析

对某大容量D型锅炉对流管束卡门涡街脱落诱导振动进行分析,首先数值模拟对流管束区热态流场分布,并通过对管束区不同截面监测及快速傅里叶变换得出各管段卡门涡街脱落状态及相应的升力系数曲线,据此分析得到对流管束区卡门涡街脱落位置及脱落频率,并通过与传统方法计算结果进行对比.结果表明:该大容量D型锅炉100%工况下对流管束区卡门涡街脱落诱导振动相对较弱,且数值模拟的结果更贴近于工程实际.

适用于无烟煤燃烧的新型涡流拱特性的研究

提出一种能够用于链条炉燃用无烟煤的涡流拱新技术。通过模化试验对涡流拱特性进行了试验研究 ,分析了其工作机理 ,获得确定涡流拱最佳结构尺寸的要素。结果表明 ,涡流拱能有效地增加后拱气流向前拱的卷吸输送量 ,有助于提高前拱温度。在首次应用实践中 ,对于燃用Ⅲ类末煤型无烟煤的炉膛能够及时着火、强化燃烧 ,取得了满意效果。

某余热锅炉振动原因分析及处理措施

某余热锅炉运行过程中发生振动,根据振动现象对振动原因进行分析并提出处理措施。

电站锅炉燃烧特性的数值模拟

对 116 0t·h-1四角切圆电站锅炉的燃烧过程进行了数值模拟 ,燃烧器组采用常规直流煤粉燃烧器和低NOx煤粉燃烧器两种形式 .结果表明 ,大空间锅炉炉膛的速度场、温度场分布很不均匀 ;燃烧器上部附近的炉膛中心烟气上升速度最小 ,湍动能最大 ,温度最高 .烟气上升速度分布图形 ,在燃烧器区域为单峰形 ,即炉膛中心上升速度最大 ;在燃烧器上部为马鞍形 ,即截面环形区域的上升速度最大 .烟气温度分布图形 ,在燃烧器区域呈马鞍形 ,即中心区域和四周水冷壁附近的温度较低 ,截面环形区域的温度最高 ;在燃烧器上部区域为单峰形 ,即炉膛中心的温度最大 .水冷壁附近烟气温度的最大值 ,即结渣的可能区域位于旋转火焰的下游 .炉膛的切圆直径 ,在燃烧器区域随炉膛高度增大不断减小 ,至燃烧器上部附近急剧增大 ,之后随高度增大成一常数 .电站锅炉的常规直流煤粉燃烧器改造成低NOx 燃烧器时 ,炉膛的速度场、湍动能场、截面切圆直径和旋流强度以及温度场等保持不变 .

涡旋燃烧新技术的应用

论述了我国工业锅炉的应用现状及环境保护要求对工业锅炉技术改造的迫切性后,介绍了涡旋流化床锅炉的一般概念、基本原理及其特点。为工业锅炉的改造、环保节能提供一项新技术。

循环流化床锅炉分离器中心筒改造对锅炉性能的影响

针对某2×300 MW机组循环流化床(CFB)锅炉的中心筒磨损严重,分离器分离效率较低以及尿素用量较高等问题,对分离器中心筒进行优化改造。改造后锅炉性能试验结果表明:因外循环效率提高,热效率有所提升;尿素溶液用量大幅下降,满负荷下尿素溶液用量下降约77%;炉膛上部差压平均增加0.2 kPa,分离器压降增加100 Pa左右;试验负荷下床温较改造前降低24~40℃;飞灰颗粒平均粒径下降,累计分布50%的飞灰颗粒粒径由26.0μm降低至13.3μm,显著提高了飞灰中细颗粒的比例,分离器效率显著提升。

75t/hCFB锅炉管式空气预热器振动问题的分析与处理

针对一台75t/h次高温、次高压CFB锅炉,在试运时发生一、二次风管式空气预热器强烈的振动和噪声问题,分析了其产生振动和噪声的原因,提出沿宽度方向加装防振隔板,改变气室频率的处理方案。改造后消除了空气预热器管箱的振动和噪声。

两起CFB锅炉旋风分离器中心筒故障的分析与处理

介绍了两起循环流化床(CFB)锅炉旋风分离器中心筒故障,分析了故障原因,提出了故障处理办法,认为在运行时避免分离器内超温以减缓中心筒变形速度,防止水冷壁爆管以避免水汽对中心筒金属材料的热冲击,以及在中心筒结构设计上采取优化措施以减轻自身重量、减少热应力、减缓变形等,这些措施可以有效延长中心筒使用寿命。

前墙布置旋流燃烧器锅炉的运行优化调整试验研究

通过对磨煤机风煤比、磨煤机出口风粉温度、二次风配风、束腰配风、分仓送煤等运行参数和运行方式的对比试验,得到了前墙布置旋流燃烧器锅炉的燃烧优化调整方式。在此基础上进行的综合调整使锅炉效率提高了1.20%,机组供电煤耗降低了4g/(kW.h)左右,显著提高了机组运行的经济性。

锅炉一次风暖风器及附属风道振动机理研究

针对某电厂锅炉暖风器更换后存在较为严重的振动现象,阐述了锅炉暖风器及其风道振动原因与振动机理,提出了Flunet软件数值模拟和卡门涡流脱落频率计算相结合的方法,并用该方法对暖风器及其风道系统振动原因进行了模拟及计算分析。结果表明,锅炉暖风器及其风道振动是空气在流经暖风器过程中形成的卡门涡流与一阶声驻波频率耦合造成的。

径向浓淡旋流燃烧技术在燃用贫煤锅炉上的应用

在乏气送粉燃用贫煤的马头发电总厂 # 5锅炉上 ,采用径向浓淡分离技术将其双蜗壳燃烧器改为径向浓淡旋流煤粉燃烧器 ,提高了锅炉额定负荷时的热效率 。

锅炉旋风分离器中心筒失效分析

锅炉旋风分离器中心筒上部吊挂腰筋和腰筋附近的筒体裂开,筒体上大面积出现蜂窝状剥落坑,筒体变径处出现大量贯穿性孔洞。采用化学成分分析、宏观和金相检验等方法对中心筒进行了分析。结果表明,中心筒焊补区存在未熔合缺陷,裂纹在未熔合缺陷处萌生和长大形成宏观裂纹,导致材料失效;中心筒存在许多铸造皮下气孔,此为形成剥落坑的主要原因;剥落坑附近析出许多块状和棒状碳化物,在晶界处有链状碳化物,这是产生宏观剥落坑的诱因。

锅炉尾部烟道阻力诊断及粉尘浓度分布影响

为研究电厂锅炉尾部烟道阻力分布情况,文章同时使用了实验测量手段与两相流数值模拟仿真手段,进行了比对分析研究。研究表明,实验测量得到的空预器出口至除尘器入口的烟道阻力平均值约705 Pa,数值计算得到的结果含粉尘情况下约609 Pa,计算结果比实验测量结果低了约14%,而水平烟道至除尘器入口的烟道实验测量的阻力平均值约425 Pa,数值计算得到的相应结果含粉尘情况下约408 Pa,二者数值相差约17 Pa,计算结果比实验测量结果低了约4%,这些差异可能是由于烟道积灰的情况造成的;气体粉尘两相流动的数值模拟结果表明,对于空预器出口至除尘器入口区域不含粉尘粒子的情况下烟道阻力约564 Pa,含粉尘粒子的情况下烟道阻力约609 Pa,粉尘带来的阻力增加约45 Pa,该差异占比不超过8%,对于水平烟道至除尘器入口区域不含粉尘粒子的情况下烟道阻力约375 Pa,含粉尘粒子的情况下烟道阻力约408 Pa,粉尘带来的阻力增加约33 Pa,该差异占比不超过9%,含粉尘计算结果与实验数据更为接近;流场分析发现,在拐角附近、联箱中、爬升段有复杂的漩涡运动,是烟道阻力主要产生的地方,且这些地方气流发生偏转流动,造成粉尘粒子的浓度出现不均匀分布,可以使用导流板的方式减小阻力,或者采用优化的烟道布局与构型。

准能矸石电厂4#机组烟道数值计算仿真与烟气流动分析

为研究烟道结构对烟气流动及烟道阻力的影响情况,文中选取了电站锅炉尾部烟道开展了数值模拟仿真研究。研究表明,烟气经过绕流内部支撑结构,给气流带来了损失,在拐角附近、联箱中、爬升段也产生了漩涡运动,是烟道阻力主要产生的地方,气流中携带的粉尘粒子,也会损失气体的一些能量,不考虑粉尘与考虑粉尘条件下烟道阻力二者差异约26 Pa。同时考察了烟道内两路烟气流量的均衡性情况,发现,两路烟气在原有流量基础上偏差±5%时,那么后续的除尘器入口两路烟气的流量偏差接近了±14%,而若两路烟气流量偏差±10%的话,那么后续除尘器入口的烟气流量偏差则达到±18%,而且流动还存在不稳定性,两路流量也始终有波动。