基于水润滑的屏蔽式阀门电驱动装置传动效率计算与实验研究

对基于水润滑的屏蔽式阀门电驱动装置齿轮传动效率进行了计算与实验研究。计算了齿轮啮合功率损失、轴承功率损失、搅水功率损失。发现在电驱动装置正常工作的情况下,轴承功率损失约占总损失的70%,是造成功率损失的主要部件,随着齿轮转速的逐渐提高,轴承的功率损失也在逐渐增加;在低转速下齿轮的损失差距不大,随着速度的提高,轴承功率损失变化最大,是造成电驱动功率损失的主要因素。搭建了齿轮传动效率测试试验台,测得1000~9000 r/min电传装置的实际功率损失,与计算的结果进行了对比,可以看出计算结果与实验结果基本一致,说明计算方法合理可行。

新工科背景下土壤水分下渗实验优化设计

为顺应新时代对大学生创新探索能力的培养要求,实验工程教育专业认证中实验教学环节目标由“掌握知识”逐渐转变为“培养能力”。基于该教育理念,本文优化水文学原理课程实践教学环节的土壤水分下渗实验内容,在原有定水头供水下渗基础上,补充探索性的实验内容,设计变水头供水土壤水分下渗实验,揭示土壤水盐动态规律的驱动机制;充分调动学生开展实验研究的积极性,加深理解实验原理及其背后的科学理论;并充分挖掘实验数据内涵,培养学生缜密的科研思维、激发学生的实践创新意识。

水流量标准实验装置变频调速系统设计

针对多台离心式水泵作为动力源的水流量标准实验装置,利用变频调速技术,设计一套具有显著节能效果的多变频调速系统,保证离心泵工作在高效区,实现转速调节,克服流量调节阀的节流损失。解决了高位水塔供水产生水塔溢流造成的严重能量浪费。水流量标准实验装置供水系统也进行了技术改造。运行结果表明,各项性能指标达到预期的目的。

水平井生产模拟实验平台构建及STEM创新型人才培养实践

从STEM教育理念出发,结合现场工程应用需求,设计并搭建了水平井生产模拟实验平台。以一注一采水平井生产控制模拟实验为例,介绍了水平井筒生产调控方法。该实验平台可以直观观察油藏和水平井的动态生产过程,加深学生对水驱油藏水平井开采知识和方法的理解;同时为不同层次的学生开展水平井开采自主实验、探究实验提供了基础实验平台。该实验平台锻炼了学生复杂工程问题设计与研究能力,提升了学生的STEM素养,培养了学生理论联系实际的工程意识和创新意识,实现了科研与教学的有机结合。

海洋浮式平台钻机井架动态响应的试验研究

深水浮式平台钻机井架在海洋环境载荷和平台运动条件下会受到较大的动态载荷。为评价浮式平台运动对井架动力响应的影响,以某海洋浮式平台及其配套的塔型井架为依据,按照相似原理设计了井架模型及其平台的6自由度运动条件,利用大型地震模拟试验台阵系统实施了动态井架试验;对振动台沿6个自由度方向单独激励以及模拟作业工况、生存工况和设计生存工况的6自由度耦合激励条件下井架各测点的加速度和动态应变进行测试。发现井架对于纵摇和垂荡激励最敏感,而对艏摇激励不敏感;钩载的变化对井架动态响应的影响不大;基于平台在风浪流沿不同方向入射的运动响应,发现在迎风迎浪迎流条件下井架的动态响应幅值最大,受力状况最恶劣。

检验相对渗透率曲线的两种方法

从贝克莱-列维列特(Bucklev-Leverett)水驱油基本原理出发所推导出的两个基本公式,可用于检验由驱替实验资料计算所得的相对渗透率曲线是否真实地反映实验过程,从而得到了两种检验方法。用这些方法对4块岩样的实验资料所计算的相对渗透率曲线分别进行了检验,表明其中两块岩样的相对渗透率曲线真实地反映了实验结果,而另两块岩样的相对渗透率曲线与实验结果有较大误差,所得的检验方法简便、准确。

顺载和管径对管内水沸腾两相流流动性的影响

利用地面转台旋转产生的离心力模拟飞行过载,并在此过载作用下进行了不同管径内沸水两相流实验.通过改变过载大小、管径、沸水流量等参数,得到沸水流动特性的初步变化规律,并对顺载作用下沸水的流型进行了拍摄.结果显示顺载和管径对沸水的流动会产生明显的影响.顺载作用使管内出现了一些新流型,并且增加了流动的不稳定性.压差随顺载的增大而减小,且管径越大其减小的程度越大.实验结果增加了动载下管道内工质流动特性的数据积累,同时对飞行器上蒸发循环制冷系统的理论分析和设计提供一定的借鉴和参考.

某汞污染地区渔民驱汞实验研究

通过对某汞污染地区渔民及农民的驱汞实验研究(服用驱汞片),评价了渔民体内的甲基汞蓄积量,分析了驱汞条件下尿甲基汞的排泄规律。结果,现役渔民驱汞前尿甲基汞排泄量为0.50μg/24h,10天驱汞实验最大排泄量为13.62μg/24h,是驱汞前的27.24倍;排泄量曲线出现双峰,分别集中在第1天和第6天。

砂岩气藏充注含气饱和度实验研究

针对低渗致密砂岩储层充注含气饱和度难以准确测试技术难题,综合考虑储层展布及物性差异特征、充注动力、地温条件、盖层封闭等要素,建立一套全序列砂岩储层充注含气饱和度测试实验方法,分别对渗透率为0.034×10^(-3)μm^2、0.075×10^(-3)μm^2、0.244×10^(-3)μm^2、0.505×10^(-3)μm^2、0.683×10^(-3)μm^2、1.12×10^(-3)μm^2、1.47×10^(-3)μm^2、4.77×10^(-3)μm^2、10.7×10^(-3)μm^2、38.1×10^(-3)μm^2、49.1×10^(-3)μm^2、99.4×10^(-3)μm^2、126×10^(-3)μm^2的砂岩储层,开展了气源压力为0.1MPa、0.2MPa、0.3MPa、0.5MPa、0.7MPa、0.9MPa、1.0MPa、1.2MPa、1.5MPa、1.8MPa、2.0MPa、2.5MPa、2.8MPa、3.0MPa、3.5MPa、4.0MPa、4.5MPa、5.0MPa、5.5MPa、6.0MPa、7.0MPa、8.0MPa、10.0MPa、15.0MPa、20.0MPa、25.0MPa、30.0MPa下逐级增压充注实验,记录了充注过程中各渗透率储层孔隙压力变化特征,在此基础上,采用充注实验与核磁共振实验结合的方法,对充注过程中含气饱和度变化进行了量化评价。研究结果表明:1低渗致密储层充注时具有高于门限压力进气,源、储压力平衡缓慢以及高压聚气三大特征,进气门限压力与储层渗透率关系密切,建立了门限压力与渗透率关系图版;2认识了含气饱和度(Sg)、地层压力(P)与储层渗透率(K)变化规律,拟合了含气饱和度经验计算公式,以鄂尔多斯盆地苏里格气田为例,通过实验测试、密闭取心分析与经验公式计算结果对比,建立了含气饱和度与储层渗透率关系图版,为低渗致密砂岩气藏储层含气性评价提供指导;3以取心井为基础,根据含气饱和度、储层渗透率、孔隙度、厚度等参数,建立不同渗透率储层储量辟分方法,为储量分类评价提供了依据。