采空区冒落结构与充水性特征

采空区积水一直严重威胁着我国诸多煤矿的安全生产。以谢桥矿12226工作面采空区第三积水段为例,通过对积水段预计积水量与实际放水量的对比分析,结合工作面顶、底板岩性组合特征分析,研究得出采空区内岩(石)层空间冒落结构与充水性特征之间的关系,以及顶板岩性与充水系数、碎胀系数之间的对应关系。该方法及研究成果,为今后类似条件下采空区积水量准确预计,提供一种新思路和新方法。

基于流固耦合的充水采空区渗流模型

为研究潜水面升降对充水采空区渗透系数的影响,根据立方定律推导以应变为参数的3个渗透主方向上的等效渗透系数,通过FISH函数完善FLAC_(3D)的非饱和渗流计算功能,基于FLAC_(3D)的流固耦合计算模式,对采动岩体的等效连续介质流固耦合模型非饱和单元进行修正,实现充水采空区渗流场与应力场的模拟计算.通过主渗透系数比与1差值的绝对值反映渗流场对应力场的影响程度,对比模型修正前后矿柱中部单元的计算结果可知:该值随潜水面升高而增大;模型修正前渗流场对应力场的影响大于修正后;模型修正后最大和最小主应变的变化曲线在饱和度为1后出现拐点.因修正前渗流模型参数与饱和渗流参数相同,由此可验证修正后的模型更符合非饱和渗流理论.最后通过与实际工况中地下水渗流量的数据对比,验证了修正后的模型更符合实际.

闭坑矿井采空区积水过程分析

为研究闭坑矿井采空区积水问题,以岱河煤矿为研究对象,根据该煤矿矿井地质、水文地质条件及已有工作面采空区探放水资料,选用回采空间法计算了该煤矿闭坑后采空区积水体积,并分析了闭坑后采空区积水过程。分析结果表明:(1)岱河煤矿闭坑后采空区积水体积共6 208 267.20m^3,包括4 808 923.58m^3的工作面采空区积水体积和1 399 343.62 m^3的废弃巷道积水体积。假设单位涌水量为80 m^3/h,预计3 233.47d后积水充满矿井。(2)岱河煤矿闭坑后积水高度H与时间td关系表达式为H=2×10^(-8)t_d^3-7×10^(-5)t_d^2+0.131 7t_d-415.29。

神府矿区岩石浸水膨胀对采空区充水系数影响

通过对神府矿区煤矿综采工作面采空区探放水工作的研究总结,提出采空区充水系数与采空区地表下沉量及煤层顶底板岩石浸水膨胀性的关系,总结了神府煤田地质条件下充水系数计算修正方法。

东曲煤矿采空区充水系数研究

对东曲煤矿在计算采空区积水中的充水系数这一因素进行研究,确定一个准确的充水系数,以期更准确的计算采空区积水量,为矿井探放水设计提供有效资料,保证探放水工程的安全高效。

瞬变电磁法在矿井水文地质探测中的应用研究

为有效避免矿井发生水文地质灾害,能够更好地探测采煤作业面含水体情况,采用瞬变电磁法对矿井巷道掘进工作面进行超前探测,并将该探测技术应用在矿井裂隙水、老空区积水、不充水陷落柱以及充水陷落柱等水文地质中。

煤矿采空区积水预测方法刍议

阐述了煤矿采空区积水及其危害性,分析了煤矿采空区积水的形成及贮存特征,介绍了采空区积水的主要预测方法,指出合理选择充水系数的方法,即根据采煤方法和地表沉降量确定。

东部矿井淹没式充水储水空间计算研究

由于缺少实际案例,对如何准确计算关闭矿井淹没式充水储水空间在国内外研究相对较少。结合徐州东部矿区权台煤矿关闭过程,通过超前计算常规储水空间,分步关停排水系统,加强充水过程水位监测,系统开展了关闭矿井淹没式充水储水空间计算研究,发现高承压条件下淹没式矿井充水实际储水空间较常规计算采空区储水空间存在较大差异,创新性提出了淹没式矿井充水比例系数的概念,并经过计算得出1.3的经验值,丰富了煤矿关井后防治水实践研究,对类似条件下关闭矿井储水空间计算具有借鉴意义。

金凤煤矿采空区积水充水系数的浅析

以金凤煤矿011804工作面采空区为例,根据该采空区积水特征,在011804工作面下区段的011806回风巷建立排水系统,布置钻场,开展钻探作业,并对疏放水量进行动态观测与统计,计算得出了采空区积水充水系数,摸清了采空区积水分布规律,为金凤煤矿其它工作面采空区积水量计算及积水分布特征分析提供了依据。

东曲矿24808工作面上覆采空区充水水源与充水系数分析

为保障24808工作面回采作业时不出现突水现象,结合矿井2#煤层及4#煤层的地质条件,进行2#煤层采空区充水水源及充水通道的分析,根据分析结果可知,24808工作面回采前必须进行上覆采空区的疏放水作业,在工作面进行探放水作业时,进行各项参数的监测,结合地质条件进行上覆采空区充水系数的分析。结果表明:24808工作面探放水作业后,上覆2#煤层采空区的充水系数为0.3,满足煤矿防治水细则要求,能够进行24808工作面的回采作业。