不同种类水泥对混凝土流动性的影响

混凝土的流动性与水灰比紧密相关,水泥的需水量制约混凝土的性能,不同种类水泥的需水量存在一定差异。为研究不同种类的水泥对混凝土流动性的影响,文中采用低热水泥、复合水泥、普通硅酸盐水泥对不同强度等级的混凝土进行了试验。在混凝土坍落度相同条件下,对比减水剂用量、标准稠度用水量和黏度差异。结果表明,在相同条件下,标准稠度用水量大的混凝土具有较差的流动性能,而标准稠度用水量低的混凝土具有较好的流动性能。水泥标准稠度用水量与混凝土流动性之间存在一定的线性关系,而水泥浆体黏度与混凝土流动性之间没有明显关系。

浅谈降低水泥标准稠度需水量的几点经验

要配制高性能混凝土,不仅要求水泥的强度要高,同时也要求水泥的标准稠度用水量要低,水泥与减水剂的相容性要好。通过选择低需水量的原材料,对粉磨装备工艺进行改进,对工艺操作参数进行优化改善颗粒级配等措施实现了水泥标准稠度需水量的有效降低。

水泥颗粒分布对水泥颗粒堆积状态的影响

用不同组分、不同颗粒组成的水泥标准稠度用水量近似计算水泥颗粒的堆积孔隙率,分析研究了水泥颗粒组成对水泥颗粒堆积状态的影响规律和贡献。分析结果表明,水泥颗粒堆积孔隙率与水泥的颗粒组成具有良好的相关性,呈线性关系;在通常水泥的颗粒分布参数中,水泥颗粒的堆积状态与80μm筛余、45μm筛余最为相关,均匀性系数次之,而与3μm筛余的相关性最差;在水泥颗粒分布参数中,均匀性系数对水泥颗粒堆积程度的影响最大,80μm筛余次之。即水泥颗粒的堆积程度主要受颗粒分布宽窄、水泥中的粗颗粒粒径及含量的控制。在水泥整体粗细程度相近或相同的情况下,水泥颗粒分布越宽、水泥中的粗颗粒越大以及含量越高,水泥颗粒堆积的越紧密。

聚羧酸减水剂对普通硅酸盐水泥-硫铝酸盐水泥复合体系性能的研究

研究了聚羧酸减水剂对普通硅酸盐水泥-硫铝酸盐水泥复合体系性能影响。测试了不同掺量的聚羧酸减水剂对于标准稠度用水量及凝结时间、胶砂强度、水泥胶砂干缩率、水化放热的影响,并利用XRD(X射线衍射仪)和SEM(扫描电子显微镜)进行微观结构的观察和分析。随着聚羧酸减水剂掺量的增加准稠度用水量逐渐减降低,凝结时间先减小后增大;胶砂强度胶砂的1、3、28 d抗折、抗压强度均先增大再减小;水泥胶砂干缩率随着聚羧酸减水剂的掺入,很大幅度的减小了水泥胶砂试件的干缩率;聚羧酸减水剂的掺入使普通硅酸盐水泥-硫铝酸盐水泥复合体系的水化放热峰出现时间延后,且使初期的水化放热峰值提高。掺入减水剂会使水化产物增多,钙矾石结晶变粗壮,结构更加密实。

油菜秸秆纤维对水泥胶砂孔隙特征的影响

为探究油菜秸秆纤维对硅酸盐水泥胶砂孔隙的影响及其作用机理,将处理后的油菜秸秆分别按照0、1%、2%、3%和4%质量分数的比例掺入水泥中,对不同秸秆纤维掺量水泥的标准稠度用水量及凝结时间进行测定,研究不同龄期(3、7、28 d)下油菜秸秆的掺量对水泥胶砂孔隙率和孔隙特征的影响。结果表明,随着油菜秸秆掺量的增加,水泥胶砂试块的表观密度逐渐减小,其中,当掺量为4%时,其表观密度相比基准组降低9.27%;当掺量为1%时,其孔径分布与基准组相近;当掺量为3%和4%时,两组的孔径分布相近,在龄期为28 d时,胶砂的有害孔占比分别为14.2%和15.4%,多害孔占比分别为24.15%和25.01%,与基准组相比,多害孔和有害孔增幅较大,均约为基准组的3.5倍。随着秸秆掺量的增加,水泥胶砂最可几孔径均减小;随着龄期的增加,水泥胶砂最可几孔径减小,多害孔及有害孔比例相对减少。显微形貌分析结果表明,油菜秸秆纤维掺量为1%时,与水泥界面粘接较好;掺量为3%和4%时,多害孔及有害孔增加,主要出现在秸秆纤维周围。

新标准中水泥标准稠度用水量P与试杆下沉距底板距离S关系的试验研究

在试验基础上,对文献[1]中水泥标准稠度用水量P(%)与试杆下沉距底板距离S(mm)进行研究,得出在固定用水量下P与S的关系式,并指出关系式的使用范围及用水量对S的影响敏感性。

通用硅酸盐水泥性能的分形研究

水泥是水泥混凝土的重要组成材料之一,其性能对混凝土的工作性能、力学性能和耐久性能有重要的影响。水泥的颗粒特征又是决定其性能的关键因素。本文采用激光粒度分析结合分形理论对6种通用硅酸盐水泥的性能进行了评价。结果表明,水泥粒度分布的分形维数与水泥比表面积和中位粒径等有着良好的相关性,可以作为反映水泥颗粒特征的综合性参数。

关于水泥标准稠度用水量测定方法的分析探讨

针对现行规范ＪＴＪ０５３—９４中Ｔ０５０２—９４，关于标准稠度用水量测定方法有关条款在实际执行过程中产生的一些理解误区进行了分析探讨，并提出厂自己的一些建议以供参考。

煤矸石水泥性能与颗粒群分布的关系研究

将不同细度的煤矸石、纯硅酸盐水泥按30%:70%混合, 测其胶砂流动度、净浆标准稠度用水量和 3 天、28天抗压强度。以宏观性能指标为Z轴, 水泥与煤矸石激光粒度检测结果的中位径 D50 之差为 x轴, 水泥与煤矸石混合样的粉体激光粒度计算结果的中位径D50为y轴, 进行三维区域图分析, 给出各项性能指标发展趋势与水泥、煤矸石的相对位置以及混合体系总体细度的相互关系。

水灰温度对寒区水泥物理力学性能影响的试验研究

为了解水泥出罐温度对水泥早期物理力学性能的影响,通过控制水泥使用温度及拌和用水温度,进行了12组水泥标准稠度用水量试验及16组水泥胶砂强度试验,结果表明,随着水泥出罐使用温度的升高,使用常温水(17℃)和冷水(5℃)的水泥标准稠度用水量都会增加,但使用冷水时标准稠度用水量相对较小;水泥早期力学性能也会随着出罐使用温度的升高而降低,但冷水拌和时具有更高的早期力学性能;在水泥试件长期养护条件下,拌和水温及水泥出罐使用温度对水泥的力学性能影响不明显。寒区工程中,当水泥出罐使用温度过高时,可使用温度较低的地下水进行拌和,以避免水泥拌和物过于干燥并有效提高水泥早期力学性能。

超细矿渣粉在水泥颗粒中的密实填充作用

超细矿渣粉可以填充水泥基材料内部孔隙,改善其微观结构和宏观性能。采用微粉堆积密度测定仪法、Puntke饱和点用水量法、LCPC(法国路桥实验中心)最小需水量法、浆体相对密度法、标准稠度需水量比法5种试验方法定量分析了超细矿渣粉掺量对水泥-超细矿渣粉体系堆积密实度的影响,并将这5种试验方法测定的结果与Reschke理论计算值、Andreasen方程-灰色关联分析结果、Aim-Goff模型预测值进行了对比分析。结果表明,采用不同测试或分析方法得到的水泥-超细矿渣粉体系堆积密实度差异较大,但水泥-超细矿粉体系堆积密实度随超细矿渣粉掺量变化的趋势基本一致。浆体相对密度法和标准稠度需水量比法等方法,对胶凝材料体系堆积密实度的变化更为敏感,更适用于表征胶凝材料体系的堆积密实度。Aim-Goff模型预测结果与试验测试结果基本一致,且对堆积密实度的变化也较为敏感,建议采用Aim-Goff模型预测胶凝材料体系堆积密实度的变化规律。

关于水泥标准稠度用水量试验教学的几点看法

着眼于水泥标准稠度用水量检测的重要性,针对试验教学中关于水泥标准稠度用水量的测定从试验仪具、试验方法、试验条件等方面阐述了几点看法,以供参考。

水泥标准稠度用水量测定方法(标准法)的影响因素分析

水泥标准稠度用水量直接关系到水泥的安定性和凝结时间的测定,进而影响混凝土配合比的设计和强度,对建筑结构的安全性能也有着不可忽视的影响。自2012年3月1日GB/T 1346-2011标准取代GB/T 1346-2001标准后,水泥试验步骤发生根本性的改变,如何适应新标准中所改变的步骤,已成为准确检测水泥标准稠度用水量的关键。文章着重从环境条件、仪器设备、试验操作方法上分析其影响水泥标准稠度用水量测定结果的因素,并探讨消除这些影响因素的改进措施,减少水泥标准稠度用水量测定中的不确定性。

水泥温度对标准稠度用水量的影响

介绍了水泥温度过高的危害,结合水泥标准稠度用水量定义,将水泥按照不同的温度进行标准稠度用水量试验,并对试验现象及数据进行分析,对工程施工提供一定的参考。

水泥标准稠度试验影响因素定量分析

分别以环境温度和维卡仪试杆插入时间为单一变量,研究二者对水泥标准稠度用水量试验测定值的影响。结果表明:环境温度的上升、维卡仪试杆插入时间的延长均会使水泥标准稠度测定值增大,环境温度为19℃～22℃时,其测定值变化幅度较小;试杆插入时间超过90s后,试验结果会急剧变大。本研究为提升水泥标准稠度试验结果的准确性,提供数据和理论基础。

无机改性剂对脱硫石膏性能影响的试验研究

研究了硅酸盐水泥对脱硫石膏物理力学性能的影响,结果表明:硅酸盐水泥有利于减小脱硫石膏的标准稠度需水量,加快脱硫石膏的水化进程,宏观表现为初、终凝时间缩短,水化热温峰提高,对浆体的工作性能和施工可操作性起到负面影响,但可大幅度提高脱硫石膏的力学强度和耐水性能,降低质量吸水率。硅酸盐水泥对脱硫石膏的改性临界掺量为15%,当掺量为15%时,试件养护28 d的抗折强度由空白试样的6.31 MPa提高到10.92 MPa,抗压强度由空白试样的33.08 MPa提高到42.05 MPa,浸水48 h的抗折软化系数由空白试样的0.31提高到0.88,抗压软化系数由空白试样的0.32提高到0.89,质量吸水率由空白试样的10.34%下降至3.83%。

颗粒粒径分布对水泥物理性能的影响研究

文中以水泥熟料和粉煤灰为胶凝材料制备复合水泥体系,针对不同颗粒粒径分布对其标准稠度需水量、凝结时间、抗压、抗折强度与微观结构的影响规律进行研究。结果表明,水泥熟料粒径9μm、粉煤灰粒径2μm对复合水泥体系的标准稠度需水量具有显著影响;水泥熟料粒径9μm、粉煤灰粒径11μm时,复合水泥体系的抗压、抗折强度最优。