止水帷幕设计在尾矿基坑污染防治中的应用

尾矿基坑工程施工时,不可避免地要开挖尾矿工程附近的土地。针对尾矿基坑抽排水对周边如村民井水使用等群众日常生活需求产生影响,而带来不利于社会稳定的纠纷事件,可在尾矿原深基坑临时支护设计方案基础上增加支护桩截水帷幕来解决此类问题。该文以某尾矿深基坑污水项目施工为例,介绍此种止水帷幕的设计及施工方法要点,可供类似工程参考。

沉管隧道管节端钢壳的设计与建造研究

本文介绍沉管隧道管节端钢壳的结构特点,阐述了端钢壳设计与建造精度控制的方法。分析分段划分、组件划分、预埋件分布、合拢方案、焊缝布设、探伤要求等对端钢壳制作质量的影响,研究对应的解决方案。

高水速凝砂浆材料密闭墙关键参数设计

针对传统密闭墙工艺复杂、抗压能力差,存在漏风危险等问题,棋盘井煤矿在9^(#)煤工作面采用高水速凝砂浆材料构筑密闭墙。本文分析了工作面巷道及煤层顶底板应力分布和变形规律,确定了合理的密闭墙构筑位置,同时基于高水速凝砂浆材料的物理力学特性,针对不同厚度的密闭墙应力变形进行数值模拟,得到适用的密闭墙厚度,最终确定密闭墙布置在工作面顺槽内,距大巷6 m,厚度为3 m。

橡胶止水带变形适应性与优化设计研究

橡胶止水带是隧道接缝处最常用的防水措施,但工程实践中橡胶止水带常因隧道接缝处差异沉降过大而发生破坏,进而引发渗漏水病害。采用ABAQUS软件数值模拟方法,分析橡胶止水带的变形适应性,并对其截面形式进行优化设计,提出了适用于更大差异沉降的椭圆形中孔橡胶止水带。结果表明:接缝处的差异沉降是决定橡胶止水带能否起到预定防水效果的关键因素;工程中常用的圆形中孔橡胶止水带最大能承受约30 mm的差异沉降;椭圆形中孔橡胶止水带长半轴可减少止水带在差异沉降下的拉伸和剪切应力,并可将止水带的拉伸转换为紧贴混凝土表面的滑动,有效提升了止水带的变形适应性;橡胶止水带中孔面积占比和长半轴与短半轴长度比值的乘积可有效表征橡胶止水带变形适应性能,其值与椭圆形中孔橡胶止水带可承受的最大差异沉降具有线性关系;椭圆形中孔面积占比合理取值为0.3~0.4,长半轴和短半轴长度比值的合理取值为1~2.5。

复杂条件下超深基坑支护方案比选及优化设计

针对某一建筑超深基坑工程,结合其工程地质及水文地质条件、场地周边环境,并考虑基坑自身及周围建(构)筑物的安全及造价等因素,综合确定采用混凝土地连墙落底+三道内支撑的支护方式。通过数值模拟的方式对不同地连墙长度条件下基坑降水及开挖引起的基坑变形进行了分析。结果表明,不同的地连墙长度对坑外土体变形的影响范围及程度不同,是否封闭地下水是影响土体变形的重要因素。由此确定了合理的地连墙长度,同时验证了支护方案的合理性。

棋盘洲长江公路大桥南锚碇地下连续墙设计

棋盘洲长江公路大桥主桥为主跨1 038m的单跨钢箱梁悬索桥。该桥南锚碇采用内径61m、壁厚1.5m的圆形地下连续墙基础,地下连续墙嵌入中风化岩层至标高-50.5^-41m,总深度58~67.5m。在地下连续墙内侧设置1.0~2.5m厚的钢筋混凝土内衬,锚碇基础封底底板厚6m、顶板厚7~15m,锚碇后锚块区域与地下连续墙基础顶板连为一体。沿地下连续墙底部设置灌浆帷幕;布置6个孔径为600mm的降水管井进行坑内降水、排水。结合项目建设条件对该地下连续墙基础进行强度、稳定、地基承载力及墙底岩石劈裂验算,结果均满足规范要求。目前该地下连续墙基坑已开挖至设计标高并完成首层封底。

岩体注浆堵水的可靠性设计

建立了一套完整的岩体注浆堵水可靠性设计系统 ,绘制了注浆堵水故障树及成功树 ,建立了各基本事件的极限状态方程 ,提出了关于对单孔的初注、复注、辅注及多孔系统的各种注浆逻辑关系计算模型及其可靠度计算方法 ,定义了注浆系统的工作状态及不同注浆工程的安全等级 ,给出了各种注浆工程的可靠性指标 ,给出了注浆工程的可靠性设计方法及步骤。可用于指导现场注浆工程的设计和施工 ,具有较大的理论意义和广阔的应用前景。

土体注浆堵水的可靠性设计

建立了一套完整的土体注浆堵水可靠性设计系统。绘制了注浆堵水故障树及成功树;建立了各基本事件的极限状态方程;提出了关于单孔及多孔注浆系统的各种逻辑关系计算模型及其可靠度计算方法;定义了注浆系统的工作状态及不同注浆工程的安全等级;给出了各种注浆工程的可靠性指标;给出了注浆工程的可靠性设计方法及步骤。可用于指导现场注浆工程的设计和施工,具有较大的理论意义和广阔的应用前景。

高寒地区充压伸缩式止水及其系统设计

高水头弧形闸门的充压伸缩式止水已在若干工程得到成功应用,但由于高寒地区低温环境的特殊性,使其应用受到限制。吉林台一级水电站工程,将充压伸缩式止水通常采用的水介质改用压缩空气替代,方案可行、系统简单,易实现自动化控制,在高寒地区有实用价值。

厦深铁路大南山隧道F2-1断层突泥涌水处理技术

厦深铁路大南山隧道在开挖至F2-1断层破碎带DK262+411时出现了突泥涌水,涌水量约为60 m3/h,段内围岩主要为花岗岩、石英岩、辉绿岩等组成的断层角砾岩,遇水泥化,围岩稳定性差,根据现场情况设计了止浆墙,并采用上半断面布孔的全断面注浆技术对该段进行了注浆堵水和加固处理,顺利安全地通过了该断层。

桩间特定深度帷幕止水在深大基坑工程中的应用

主要介绍了在某深基坑开挖工程中,针对特定的地下水赋存情况,有针对性地采取了桩间特定深度帷幕止水措施及施工工艺,达到止水目的,节约工期和工程造价。

一种由M型止水带与骑缝滑移压盖组合而成的变形缝构造

为克服土建粗糙施工的影响,设计了一种新型的变形缝构造,将防渗密封与抵抗静水压分开:前者选用适应变形缝很不规则,且变形量较大的M型止水带,粘贴密封防水;后者设计开设长孔、双侧锚栓的滑移压盖,二者组合,形成变形缝密封防水构造。

沉管隧道国产化GINA止水带试验研究及选型设计

GINA止水带是沉管隧道的防水生命线。文章以襄阳汉江沉管隧道为背景,通过足尺物理模型试验对国产化GINA止水带在各不利工况下的压缩、水密性、应力松弛等性能开展研究,并结合试验数据进行选型设计。结果表明:(1)止水带压缩应力随时间增加而逐渐减小,并逐渐趋于稳定收敛,国产止水带产品100年平均应力松弛衰减率约为35%;(2)止水带压缩量随压缩力增大逐渐趋于止水带高度60%这一极限值,设计允许的接头偏转量将降低止水带压应力4.4%~9.2%;(3)国产止水带产品最小水密压缩量曲线趋势与某国外产品基本吻合,偏差量约0~15%;0.1°和0.22°接头偏转使所需最小水密压缩量略增;接头竖向错动1 cm,3 cm和5 cm,水平错动5 cm均未出现漏水,不影响止水带水密性能;(4)止水带设计需考虑正常使用和承载能力极限状态管节温差变化、混凝土干缩徐变、基础不均匀沉降、地震等引起的接头张合,需满足最小水密和最大压缩指标双控要求;(5)国产GINA止水带各项性能均可满足依托工程需求并具有一定安全余量。

船舶制动水域长度设计方法研究

本文中分析和总结国内外规范中制动水域长度的计算方法,介绍了制动水域长度的半概率设计方法,并通过工程实例分析,比较各国规范制动水域长度计算结果,最终得出国际通用的船舶制动水域长度设计方法。

软岩巷道堵水工程的设计与施工

在山青小煤层位的软岩巷道条件下,采用与传统方法不同的设计理念,施工堵水工程。对该堵水工程设计方法、施工工艺进行了总结。

小浪底水利枢纽排沙洞工作闸门止水设计

小浪底水利枢纽排沙洞工作闸门的设计水头为122 m,其止水的设计既要考虑高水头闸门止水的需要,又要考虑泥沙的影响,具有一定的特点。在实际应用中,总体止水效果良好。辅助顶止水在实际运用中出现的有关问题,通过取消弹簧钢板,代以圆柱压缩弹簧;以复合止水元件代替改性聚乙烯;减小支座间隙,加厚橡胶止水等改进方案,得到较好解决。

洪家渡面板堆石坝接缝止水设计

针对洪家渡面板堆石坝坝高 179 5m ,地处岩溶峡谷地区 ,左岸陡峻、左右岸地形不对称的特点 ,在面板坝接缝止水设计中 ,借鉴国内外面板堆石坝建设的最新成果和经验 ,对原初步设计进行了止水优化。并结合科研项目通过周边缝表层止水结构模型试验和止水结构的设计研究 ,提出了改进设计的措施。

暗杆式双向止水闸门设计

为了满足工程美观、双向挡水的要求,设计了暗杆式双向止水闸门。闸门将承重螺母安装在闸板顶部,承重螺母材质采用新型高强度塑料合金;闸框封水面开凹形槽,槽内设置弹性体及硬止水条;闸框材料为灰铸铁,闸板材料可采用铸铁、碳钢或不锈钢。该闸门实现了暗杆启闭、双向挡水功能。

灌浆技术在堵水工程中的应用

以某深基坑有一根大口径人工挖孔灌注桩采用灌浆技术进行防渗堵水为例 ,详细介绍了灌浆技术形成单排防渗帷幕墙进行堵水的应用及效果 。

长螺旋旋喷搅拌帷幕止水桩在砂卵石含水地层基坑中的成功应用

结合本工程特点,从长螺旋旋喷搅拌帷幕止水桩的优点、设计条件、施工控制、质量检验等方面,对该技术在含水砂卵石地层中的有效止水作用,进行了系统的介绍。作为成功实例之一,意在使此项新技术能得到更好的推广、完善,使北京地区在含水砂卵石地层中的基坑帷幕止水工作更得心应手,减少浅部地下水排放,保护浅部地下水资源。