爆炸喷涂工艺研究进展

详细介绍了诞生于上世纪50年代的爆炸喷涂技术的工作原理,以及与其他热喷涂技术相比较的特点。论述了爆炸喷涂设备及工艺参数。列举了近年来国内外爆炸喷涂技术的最新研究成果及其应用,并提出了爆炸喷涂技术的发展方向。

A4双相不锈钢离子渗氮工艺研究

研究了A4双相不锈钢的离子渗氮工艺。结果显示,渗氮温度和气氛氮势(即氮与氢之比)对渗氮层的深度有影响,而对硬度无明显影响。当渗氮温度为580℃,N2∶H2=1∶9时,渗氮层表面硬度可达1200～1300 HV0.3,渗氮层深度为0.10 mm。

奥氏体不锈钢低温离子渗氮工艺研究

对304、316L奥氏体不锈钢进行了不同温度、不同时间的离子渗氮。研究了渗层的显微组织和耐腐蚀性,测定了渗层的硬度。结果显示,随着渗氮温度的升高,两种钢渗层的表面硬度和深度都增加,而耐蚀性降低。渗氮温度≥400℃时,随着渗氮时间的延长,两种钢渗层的表面硬度变化不大,但深度明显增加,渗层的耐蚀性降低。当渗氮工艺相同时,316L钢渗氮层的硬度、深度和耐蚀性均比304钢的渗氮层高。

奥氏体不锈钢稀土催渗离子渗氮工艺研究

对304、316L奥氏体不锈钢采用不同氮-氢比的气氛,在不同温度和不同保温时间进行了离子渗氮和稀土催渗离子渗氮。结果表明,经580℃在氮-氢比为1:3的气氛中稀土催渗离子渗氮9h,304和316L钢的渗层深度分别为0.12 mm和0.112 mm,表面硬度达1000 HV0.1左右,与常规离子渗氮工艺相比,渗氮时间缩短了1h。

17-4PH不锈钢离子渗氮工艺研究

研究了17-4PH马氏体沉淀硬化型不锈钢的离子渗氮工艺。结果表明,当离子渗氮温度为500℃,N2:H2=1:3时,17-4PH马氏体不锈钢的渗层表面硬度可达1324 HV0.1,渗氮层深度为0.12mm,基体硬度达到38.3 HRC。

高速钢降温淬火、回火工艺研究

研究了W6Mo5Cr4V2高速钢的降温淬火工艺,结果表明:当奥氏体化温度由1200℃降低到1160℃时,晶粒度级别从11.5级细化至12级。当W6Mo5Cr4V2高速钢采用350℃×1 h+560℃×1 h回火时,能够获得比常规回火更佳的强韧性配合。

PH25钢真空热处理工艺研究

测定了经1020℃真空加热后以不同方式冷却的PH25钢的力学性能。结果表明,PH25钢真空加热奥氏体化后立即气淬,能获得更好的力学性能。在进行真空淬火以前,如对PH25钢进行860℃球化退火,则可进一步提高其力学性能:硬度从48.6 HRC提高到49.4 HRC,屈服强度从1425 MPa提高到1467 MPa,抗拉强度从1691 MPa提高到1743 MPa。

00Cr17Ni12Mo2不锈钢管热轧层裂的研究

采用扫描电镜、微量元素化学分析等方法,研究了00Cr17Ni12Mo2不锈钢管穿孔及扩管加工过程中产生分层开裂的原因。结果表明,钢管内表面层裂倾向大于外表面,且与斜轧穿孔的工艺参数、高温下δ相形态有关。

国内外渗碳和渗氮工艺的新进展(一)

本文阐明了渗碳和渗氮热处理工艺近二十年来在高温渗碳、深层渗碳、高浓度渗碳、真空渗碳淬火、活性屏离子渗氮、不锈钢固溶渗氮和不锈钢的低温渗氮和渗碳方面的发展,从而让人们了解为了适应机械部件渗碳和渗氮性能要求不断提高和符合对环境友好的要求上热处理工艺技术的发展前景。

国内外渗碳和渗氮热处理工艺的新进展(三)

5活性屏离子的渗氮技术 [22-26]钢铁工件渗氮的典型处理温度为450~590℃,一般工件处于铁素体或铁素体＋渗碳体状态。依靠辉光放电的离子渗氮技术自上世纪70年代以来已获得愈来愈广泛的应用,但气体渗氮和盐浴渗氮（硫碳氮共渗）仍占65%的比例。离子渗氮过程中工件的打弧和空心阴极效应以致损坏处理工件表面是必须予以克服的。5.1离子渗氮过程中氮传递的本质T.Bell等1987年综述了这个问题,Ederihofer和Keller等认为由于离子轰击使工件表面溅射出来的原子和气氛中的活性氮原子结合沉积,后来,

国内外渗碳和渗氮热处理工艺的新进展(二)

真空渗碳也称低压渗碳，是一种非平衡的强渗一扩散型（non-equilibrium boost—diffusion—type）渗碳过程。其一般过程描述为在具有一定分压的碳氢气氛的粗真空的奥氏体化条件下进行渗碳和在粗真空条件下进行扩散，在达到技术条件要求后于油中或高压气淬条件下冷却的一个过程。

日本形变回火技术的工艺、显微组织和力学性能概述

3.3.3分层断裂和Z字型断裂的说明图11和图12说明了分层断裂和Z字型断裂的情况。当温度由韧性状态平台（upper-shelf）下降,裂纹分枝的分层（delamination）会明显出现。裂纹分枝由于两个解理面的存在,

日本形变回火技术的工艺、显微组织和力学性能概述

本村勇次等对（0.2~0.6）%C-2%Si-1%Cr-1%Mo低合金钢和0.15%C-0.3%Si-1.5%Mn低碳低合金钢采用在500℃的形变回火处理获得沿轧制方向的超细伸长晶粒UFEG基体组织上弥散析出纳米尺寸粒状碳化物的织构分布组织。材料不仅具有高的强度（1.68~1.95GPa室温）,还具有很高的韧性和显示韧性逆温度改变的特性。本文较系统地阐明他们研究工作的结果,分析及形成机制。并列出一些超强结构钢和马氏体时效钢以作比较。最后,我们建议在国内应很快进行这方面的研究。

关于两起工程机械设备早期疲劳失效的分析及探讨

通过宏观分析、扫描电镜、光学显微镜等手段对装载机车架及液压挖掘机的液压泵驱动轴的早期断裂进行了综合分析,结果表明均为制造工艺不当而诱发的疲劳断裂失效,同时对有关防范措施作了探讨。

热处理工艺对S390粉末高速钢组织和性能的影响

研究了不同奥氏体化加热温度和回火温度对S390粉末高速钢组织和力学性能的影响。结果表明:试样在1 190,1 230℃奥氏体化后经高压(0.6MPa)真空气淬或油淬均可得到马氏体、残留奥氏体和合金碳化物的组织,再经三次高温回火后可得到细小合金碳化物、回火马氏体组织;试样的回火二次硬化现象明显,1 230℃高压真空气淬和油淬试样的二次硬化峰值温度为500℃和540℃;试样经优化工艺1 230℃油淬+540℃×2h两次回火+510℃×2h一次回火后,其硬度和抗压强度可达67.0HRC和3 862MPa以上。

锻造工艺对非调质钢38MnVS6组织及力学性能的影响

研究了锻造加热温度、终锻温度及冷却速度等工艺参数对38MnVS6非调质钢组织及力学性能的影响。试验表明,该钢种的锻造加热温度在高于1050℃低于1300℃时,终锻温度及冷却速度对该钢综合力学性能的影响十分明显。

渗碳体的结构和一次渗碳体形态的研究

对钢铁中的基本相渗碳体的晶格结构作了进一步的描述:一个碳原子位于由6个铁原子组成的三棱柱体中,每个铁原子为2个三棱柱体所共有;每个渗碳体晶胞含4个这种上下分层、反向、错位排列的三棱柱体,相应的化学计量比为12:4(即3:1)。应用计算机可以形象地揭示渗碳体的结构。根据成分过冷原理对从过共晶铸铁液相中结晶出树枝状一次渗碳体进行了分析。

磨煤机耐磨件的研究进展

综述了磨煤机耐磨件在所用材料(如高锰钢、镍硬铸铁、高铬铸铁和陶瓷-金属基复合材料)和制造工艺方面的研究进展。介绍了传统耐磨件和陶瓷金属基复合材料耐磨件的制备方法。

黏土湿型表面稳定剂的组成及制备工艺

分析了黏土湿型表面稳定剂的组成，探讨了其组分对砂型表面性能的影响，并确定了表面稳定剂的合成工艺。结果表明，具有合理组分及制备工艺的表面稳定剂，可提高黏土湿型的表面强度（表面耐磨性），从而减少铸件的缺陷。

W6Mo5Cr4V2高速钢深冷处理研究

研究了深冷处理对W6Mo5Cr4V2高速钢显微组织、力学性能及耐磨性的影响。试验结果表明,深冷处理能减少W6Mo5Cr4V2高速钢中的残留奥氏体,析出超细碳化物,提高硬度和耐磨性;深冷处理对冲击吸收功影响不大。W6Mo5Cr4V2高速钢合适的深冷处理工艺为:温度-130^-150℃,保温时间以钢件冷透为准,处理次数一般为1次。