油田回注污水三项水质指标检测方法研究

胜利油田按照行业标准SY/T 5 32 9 1994检测油田回注污水特别是精细过滤水水质时 ,发现某些指标测定值误差较大或不能反映水质好坏。悬浮固体含量测定误差来源于水质的不稳定性 ,通过避氧取样、水样密闭及添加稳定剂可得到准确的测定结果。含油量测定中 ,汽油萃取法只适用于含油量大于 10mg/L的污水 ,精细过滤水含油量低 ,建议用石油醚萃取 ,在波长 2 2 5nm处测紫外光的透光度 ,求得含油量。粒径中值反映水质好坏有局限性 ,建议增加水样中固体颗粒总数和颗粒直径数量分布两项指标 ,并根据注水地层物性参数判定水质是否合格。图 2表 3。

三相萃取法处理油田含油污泥研究

在室内常规实验条件下研究了通过三相萃取处理含油污泥的方法。在萃取剂-污泥体系中加入1.5-2.0倍萃取剂体积的高矿化度采油污水,可以有效防止乳化,顺利实现油、水、固相分离。在30℃用汽油萃取含油32.70%、干基55.93%的胜东污泥和含油9.95%、干基79.35%的孤东污油时,萃取相饱和含油量分别为萃取剂质量的16.32%和12.03%,污油在萃取剂和污泥间的分配比分别为1.04和3.47;在30℃和40℃用煤油萃取时,饱和含油量和分配比都较低。在30℃用汽油逆流三相萃取胜东和孤东污泥,萃取剂、污泥干基质量比(相比)分别为3.787和0.890,萃取级数分别为三级和二级,测得污泥中剩油含油量分别为0.839%和0.801%。每次萃取的萃取剂损失率以体积计为5%。导出了表达污泥初始和剩余含油量、萃取级数、相比、分配比之间关系的公式。按公式计算的剩余含油量与实验测定结果之间的偏差分别为7.27%和1.00%。图4表3参14。

聚合物凝胶用Cr^(3+)交联剂检测方法探讨

胜利油田交联聚合物驱、封堵大孔道中使用Cr3+交联的HPAM凝胶。探讨了Cr3+交联剂的检测方法。将4种商品HPAM和6种商品Cr3+交联剂在矿化度5727mg/L、钙镁含量108mg/L的胜利盐水中配制成24个HPAM/Cr3+成胶溶液,根据70℃下反应72h后在70℃测定的凝胶相对强度(要求在代码C以上),确定使用分子量1.11×107、水解度28.8%的一种HPAM,配液浓度为1300mg/L。推荐采用在70℃、振荡频率f=0.422s-1测定的复数粘度η 和储能模量G′表示凝胶的强度,给出了HPAM浓度不同、各Cr3+交联剂浓度为最低需要量的6种凝胶的η 和G′值;推荐取G′值达到0.1Pa的时间为成胶时间,由上述6种体系的G′ t曲线求出成胶时间在98～300min范围。提出其他应测定的性能包括:成胶溶液抗剪切性,凝胶热稳定性(抗热老化性),凝胶抗温性,凝胶抗盐性及岩心堵水率,对测定方法作了详略不等的讨论。特别指出,用于热老化实验的成胶溶液必须彻底除氧,否则粘时曲线的变化将无规律(给出了实例)。图7表7参3。

硅钼蓝光度法测定油田采出水中可溶性SiO_2含量的改进

为建立一种更为准确的油田采出水硅含量的测定方法,对标准GB/T12149—2007《工业循环冷却水和锅炉用水中硅的测定》中SiO_2的测定方法进行了改进。通过对硅钼蓝分光光度法的多个实验条件的优化,得到优选的测定条件为:室温下取0. 5mL待测样品,加入1+1盐酸1mL,100 g/L钼酸铵溶液1. 5mL,静置10 min后加入1+1硫酸溶液1. 0mL和20 g/L抗坏血酸溶液1. 5mL,定容于50mL比色管,摇匀静置25 min,在波长810 nm下测定。SiO_2浓度在0. 01～1. 2mg/L呈现良好的线性关系,线性方程:A=0. 761 59c,R=0. 999 94。相对标准偏差RSD <1. 0%,加标回收率为99. 4%～102. 5%。结果表明,该方法重现性和准确度较好,可准确分析油田采出水中的可溶性SiO_2。

适用于开发后期的CYL-1型液固两相防砂材料研制

液固两相防砂剂CYL 1为可固化的悬浮液 ,固相为密度 1.15～ 1.30 g/cm3 、粒径 0 .2～ 0 .5mm(适用于弧东油田 )的矿渣颗粒 ,液相为加有固化剂、偶联剂 (KH 5 5 0 )及增孔剂 (清水 ) ,密度 1.10～ 1.2 0 g/cm3 的改性脲醛树脂 (UF K)溶液。该防砂剂可满足油藏开发后期分层防砂施工的要求。报道了主要组分 (脲醛树脂、偶联剂 )品种和矿渣颗粒粒度的选择。基于各组分用量和液固比的优选 ,根据固结样抗折强度和渗透率两项性能 ,确定了基本配方 :液固体积比 1∶0 .6～ 0 .8,UF K、固化剂、偶联剂、增孔剂质量比 10 0∶0 .7∶1.0∶5 0。基本配方悬浮液粘度在2 0 0mPa·s左右 ,在 6 0℃能保持稳定 2h ,固化时间 >1h ,固结样抗折强度 >3.0MPa ,渗透率 2 .6 μm2 ,耐 6 0℃的清水、污水、卤水、柴油和原油 ,在 6 0℃的 10 %盐酸和 5 %NaOH溶液中破坏。用基本配方液相固结孤东地层砂 ,在5 0℃放置 2d后 ,抗折强度 3.1MPa ,渗透率 2 .1μm2 。

聚合物在注聚管道中降解的模拟研究

实验聚合物溶液浓度 15 0 0mg/L ,用胜利标准盐水 (矿化度 5 72 5mg/L ,钙镁离子含量 10 8mg/L)配制 ,聚合物为分子量 9.5 6× 10 6,水解度 2 3%的工业品HPAM。聚合物溶液盛于内径 6cm、长 30cm、由不同材料制成的管子内 ,在不同条件下处理 1h和 3h ,测定溶液在实验温度下的粘度 (7s-1)和溶液中Fe3 + 浓度 ,根据测试结果讨论了造成注聚管道中聚合物溶液粘度损失的因素。按聚合物溶液粘度下降程度和溶液中Fe3 + 浓度 ,各测试条件的影响大小排序如下 :普通钢管 >渗氮钢管 >玻璃管 ;70℃ >室温 ;有氧环境 >充氮氛围 ;滚动条件 >静态条件。另外 ,在室温、有氧、、静态条件下 ,聚合物溶液粘度随Fe2 + 加入量增大和时间延长 (1h和 3h)而下降 ,Fe2 + 浓度为 10mg/L时 3h后粘度下降 5 0 %。得出结论 :在注聚管道中聚合物主要发生机械剪切降解和化学降解 ;前者受管壁材料和粗糙度影响 ;壁面钢材受溶解氧腐蚀而产生Fe2 + ,Fe2 + 被氧化成Fe3 + 并引起溶液中聚合物化学降解 ;温度升高时化学降解加剧。表 2参 2。

氧化塘处理采油废水动力学研究

在室内小型模拟反应池内,在静态条件下,在25.1℃、28.8℃和长达84h时间内实验研究了氧化塘处理采油污水时COD的生化降解规律。结果表明,胜利油田桩西联高含盐采油污水的主要污染物COD在氧化塘的好氧生化降解过程可近似为一级反应动力学过程,降解速率常数k与温度(℃)之间的关系可表示为:k(T)=0.04578×1.054T-20h-1;可生化降解CODbd的生化降解动力学关系为:CODbd=CODbd,0exp(-kt)mgL-1。k的温度系数θ=1.054。图4表3参3。

适用于井口的三嗪类液体脱硫剂快速评价方法

为探究油田热采过程中井口H2S的生成机理,建立了三嗪类液体脱硫剂脱硫效率的快速测定方法,选用孤东油田和临盘油田原油进行了H2S生成室内热模拟实验和三嗪类脱硫剂脱除H2S实验。结果证明,H2S主要来自原油的水热裂解反应以及硫酸盐热化学还原反应。比较胜利油田5种三嗪类脱硫剂的脱硫效率,发现4~#脱硫剂脱硫效率最高达92.4%,脱硫容量最低为4.16 mg/mL,最佳反应温度为45℃,最佳脱硫时间为60 min。重复性实验结果的平均标准差为1.77%,相对标准偏差为2.32%,与分光光度法、离子色谱法的偏差相当,说明硫化氢快速检测管对三嗪类脱硫剂脱硫效率的评价方法较为稳定,精密度较高。