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DHX轻烃回收工艺不同运行模式分析 被引量:15
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作者 陈波 张中亚 +3 位作者 伍伟伦 林涛 嵇翔 黄春建 《石油与天然气化工》 CAS CSCD 北大核心 2020年第6期13-19,共7页
DHX轻烃回收工艺常增设脱乙烷塔回流系统,以提高轻烃收率。以塔里木轻烃回收厂原料气组分、压力等实际参数为研究基础,在合理确定研究边界条件的基础上,应用HYSYS软件对DHX轻烃回收工艺可能存在的4种运行模式进行理论分析,通过对比分析... DHX轻烃回收工艺常增设脱乙烷塔回流系统,以提高轻烃收率。以塔里木轻烃回收厂原料气组分、压力等实际参数为研究基础,在合理确定研究边界条件的基础上,应用HYSYS软件对DHX轻烃回收工艺可能存在的4种运行模式进行理论分析,通过对比分析可知:①J-T阀+回流泵的运行模式是不可行方案;②膨胀机制冷模式下,脱乙烷塔塔顶回流在显著提高丙烷收率的同时,可降低F线循环量43%,对于大型装置,可大幅度减小脱乙烷塔、DHX塔及屏蔽泵设计尺寸,减少设备投资与制造难度;③F线出冷箱温度对循环量的影响较大,在J-T阀制冷工况下,F线出冷箱温度应尽量控制在较高值,避免DHX塔底泵流量过小;在膨胀机制冷工况下,F线出冷箱温度不宜过高,避免DHX塔底泵超负荷运行;④在膨胀机制冷工况下,F线出冷箱温度过低时,DHX塔顶部回流量降至最小循环量以下,装置丙烷收率快速下降;⑤要使装置丙烷收率达到98%以上的先进水平,回流罐温度不宜高于-31℃。 展开更多
关键词 轻烃回收 DHX工艺 运行模式 循环量 丙烷收率
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DHX工艺丙烷收率理论计算公式推导及影响因素研究 被引量:7
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作者 陈波 李莎 +5 位作者 沈丽军 杨俊琦 嵇翔 黄春建 张子龙 张康 《天然气化工—C1化学与化工》 CAS 北大核心 2021年第1期61-65,共5页
针对目前DHX工艺的模拟研究方式存在对现场操作指导不够具体的问题,从DHX工艺轻烃回收机理出发,推导出DHX全工艺丙烷收率的理论计算公式,由此直观地确定了多个影响收率的因素;并以塔里木轻烃厂基础设计参数为依据,分析了不同因素对丙烷... 针对目前DHX工艺的模拟研究方式存在对现场操作指导不够具体的问题,从DHX工艺轻烃回收机理出发,推导出DHX全工艺丙烷收率的理论计算公式,由此直观地确定了多个影响收率的因素;并以塔里木轻烃厂基础设计参数为依据,分析了不同因素对丙烷收率的影响程度。结果表明:由于脱乙烷塔精馏系统的复杂性,精馏效果不易达到设计值,故其往往是影响装置丙烷收率稳定于96%以上的关键因素,而采用油田伴生气资源更加容易获得高丙烷收率。对于建成的在运装置,影响丙烷收率的关键因素,按显著程度依次为DHX塔顶吸收剂丙烷含量(反映了脱乙烷塔系统的精馏效果)、DHX塔顶进料液相分率(反映了进料温度)、原料气丙烷含量、吸收剂循环量、相平衡常数、低温分离器丙烷冷凝量。该结论与理论计算公式可为装置的现场运行与操作提供直观参考。 展开更多
关键词 DHX工艺 丙烷收率 影响因素 理论计算公式 精馏效果
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国内某轻烃深度回收装置运行情况分析及建议 被引量:6
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作者 陈波 伍伟伦 +5 位作者 张程平 李光照 李莎 嵇翔 杨甲强 吴文跃 《天然气化工—C1化学与化工》 CAS 北大核心 2022年第6期149-154,共6页
国内某大型天然气轻烃深度回收装置的实际运行参数与设计参数存在一定的差距,丙烷收率仅为94.1%,远低于设计理论收率(98.0%)。从直接换热(DHX)轻烃回收工艺原理出发,通过历史运行数据对比、模拟计算研究、冷箱换热结构及工艺流程分析,... 国内某大型天然气轻烃深度回收装置的实际运行参数与设计参数存在一定的差距,丙烷收率仅为94.1%,远低于设计理论收率(98.0%)。从直接换热(DHX)轻烃回收工艺原理出发,通过历史运行数据对比、模拟计算研究、冷箱换热结构及工艺流程分析,确定了影响丙烷收率的因素,分析了存在的问题并提出了改进措施。结果表明,回流罐温度偏高是影响丙烷收率的关键因素,而原料气乙烷含量(物质的量分数)高于设计值是导致回流罐温度偏高的直接原因。由于集成式冷箱换热网络不合理,导致回流罐无法在变工况下获得需要的优质冷量。对于集成式冷箱,应加强工艺流程特性分析,有针对性地增大关键物流的换热面积余量并优化冷热物流换热顺序。同时合理配置热旁路调节阀,提高装置稳定性和可调节性。辅助工艺流程设计不合理,共影响装置丙烷收率近1.42%,因此在轻烃装置流程设计过程中,还需进一步分析辅助工艺流程对收率的影响。 展开更多
关键词 轻烃回收 丙烷收率 回流罐温度 乙烷含量 换热网络 密封介质
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提高站场区域阴极保护效果实践与认知 被引量:7
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作者 陈波 李果 +3 位作者 林涛 嵇翔 杨甲强 谭新平 《天然气与石油》 2018年第3期87-91,共5页
哈四联合站采用外加电流与外防腐层相结合的阴极保护模式,投产初期阴极保护系统有效保护效率仅有60,为减少埋地管线腐蚀穿孔,保证装置安全运行,联合站先后经历三次改扩建。由于哈四联合站阴极保护系统在初期设计、工程施工、后期改造维... 哈四联合站采用外加电流与外防腐层相结合的阴极保护模式,投产初期阴极保护系统有效保护效率仅有60,为减少埋地管线腐蚀穿孔,保证装置安全运行,联合站先后经历三次改扩建。由于哈四联合站阴极保护系统在初期设计、工程施工、后期改造维护等方面存在的问题,阴极保护系统历经数次扩建与维修才得以正常运行,有效保护率提高到95以上。从哈四联合站阴极保护系统的有效实践措施出发,制定并实施的哈四联合站阴极保护系统后期改造及相关问题解决方案,可为从事阴极保护系统设计、建设及管理工作的人员提供借鉴。 展开更多
关键词 阴极保护 设计 建设 后期维护 电阻降
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天然气深冷装置投产前循环干燥技术的应用 被引量:1
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作者 嵇翔 陈波 +5 位作者 李莎 闫二轮 殷春雷 程会武 钱浩 许江铭 《石油与天然气化工》 CAS CSCD 北大核心 2022年第4期51-57,共7页
目的塔里木油田天然气乙烷回收工程的部分系统设计压力达到8.0 MPa,采用水压试验模式,以保证工程施工过程中管线设备强度试压安全。为避免水压试验装置运行冻堵,保证装置顺利试车及长期平稳运行,需要高效完成天然气深冷回收装置投产前... 目的塔里木油田天然气乙烷回收工程的部分系统设计压力达到8.0 MPa,采用水压试验模式,以保证工程施工过程中管线设备强度试压安全。为避免水压试验装置运行冻堵,保证装置顺利试车及长期平稳运行,需要高效完成天然气深冷回收装置投产前的干燥操作。方法在较全面地调研分析目前国内天然气深冷装置普遍采用的干燥方法及其存在不足的基础上,对塔里木油田天然气乙烷回收工程的循环干燥工艺技术进行优化改进。结果经过装置后期投产运行检验,优化后的循环干燥工艺流程的干燥效果好,实现了干燥气体“近零排放”,有效避免了装置水压试压后的冻堵问题。结论①即使采用气压试验装置,建议投产前同样要开展系统干燥工作;②结合工程实践情况,明确了循环干燥压力、流量、温度、水露点检测等参数确定原则;③针对实践中存在的不足,提出了切实可行的解决措施及建议,可为其他天然气深冷装置的干燥操作和相关设计提供参考。 展开更多
关键词 天然气处理 凝液回收 深冷 干燥 投产 水压试验
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石油化工项目建设不同阶段投资控制措施分析
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作者 沈丽军 程会武 +3 位作者 梁友 方传卓 李莉 黄春建 《企业改革与管理》 2022年第5期168-170,共3页
随着我国市场经济的持续发展,劳动力成本显著提高。然而,受多年形成的预算体系束缚,人工费定额估价与市场背离,投资估算、概算、预算往往偏低,且由于建设单位的意志,涨价预备费、基本预备费不计入招标控制价,导致投标限价太低。在现阶段... 随着我国市场经济的持续发展,劳动力成本显著提高。然而,受多年形成的预算体系束缚,人工费定额估价与市场背离,投资估算、概算、预算往往偏低,且由于建设单位的意志,涨价预备费、基本预备费不计入招标控制价,导致投标限价太低。在现阶段,我国建筑业属于充分竞争的卖方市场,承包商往往无法合理报价。项目可研、初设两个前期阶段投资费用,基本是由设计单位决定,投资控制监督不够,投资准确性难以保证。初步设计阶段深度不足,工程量考虑不够,导致详细设计阶段重大变更偏多,预算投资超概算。详细设计阶段,设计人员投资关注力度不够,大大增加投资。凡此种种问题,都加大了建设单位投资控制的难度。为了有效控制建设投资,本文针对石油化工项目建设不同阶段,提出相对应的控制措施,以确保项目建设投资受控。 展开更多
关键词 石油化工 项目建设 业主方 投资控制 措施
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