炼油厂催化裂化装置管道气体中氰化物含量的测定

提出了炼油厂催化裂化装置管道气体中氰化物含量的测定方法。优化的采样条件为:在前两个吸收瓶中各装入6mol·L-1氢氧化钠吸收溶液50mL;在第一个吸收瓶中加入碳酸镉;吸收的烟气体积不大于0.1m3;气体流量为2.0~2.5L·min-1。优化的蒸馏条件为:在蒸馏瓶中加入100g·L-1乙二胺四乙酸二钠溶液10mL,在接收瓶内加入40g·L-1氢氧化钠溶液10mL作为吸收液。方法用于吸收后样品的分析,加标回收率在81.7%~92.0%之间。

气泡雾化进料喷嘴性能的研究

研究了一种内注气式气泡雾化喷嘴,用水和压缩空气在常压下考察了水平喷射时,注气孔孔径、注气孔总面积等因素对气泡雾化喷嘴雾化效果的影响以及雾化流中粒子速度与雾化效果的关系。对比3种不同系列的喷嘴,在不同条件下液雾的平均粒径和速度的变化。结果表明,在喷口面积和注气孔直径(或注气孔总面积)相同时,增加注气孔总面积(或减小注气孔直径),对提高喷嘴的雾化效果是有利的;小孔低速注气以及在喷口处保持较高的压力差有利于雾化;当雾化流中粒子速度达到25 m/s左右时,可以取得最佳雾化效果。

X52钢在模拟高酸性气田环境中的腐蚀行为

采用高温高压釜研究了X52管线钢在高含量H_2S/CO_2(60℃、pH_2S=1.5 MPa、pCO_2=0.9 MPa)共存环境中的腐蚀特性,以及Cl-和元素硫对其腐蚀行为的影响,并结合SEM和XRD对腐蚀产物膜、表面形貌和腐蚀产物成分进行分析。结果表明,在高含量H_2S/CO_2共存环境中,X52钢的腐蚀产物主要为马基诺矿和硫铁矿,腐蚀受H_2S控制,且以均匀腐蚀为主,表面腐蚀产物膜对X52钢的全面腐蚀有一定的抑制作用,但不能防止氢鼓泡;X52钢的腐蚀速率随Cl^-含量的升高先增大后减小,腐蚀产物的晶化度明显降低,保护性差;X52钢的腐蚀速率随元素硫含量的增加先增大后减小,在硫含量为5g/L时,其腐蚀速率最大,为14.70mm/a。硫含量过大时,易发生聚结沉积,使腐蚀速率有所下降。

硫化氢汽提塔进料段腐蚀分析

某炼油厂2011年首次检修时发现高压加氢装置硫化氢汽提塔热低分油进料段11至15层塔盘发生严重腐蚀,大幅超过Mc Conomy曲线相应工况下腐蚀速率0.025 mm/a,而2014年检修时未出现严重腐蚀问题。2011检修时塔盘正面布满腐蚀麻点,背面基本无明显腐蚀迹象,表明腐蚀主要发生在液相,气相腐蚀轻微。通过观察腐蚀形貌,核算塔顶水蒸气分压,判断仅可能在冷回流区域形成液态水点,断定腐蚀不是由于水相腐蚀导致。分析开工以来数据,在2011年前平均负荷为设计负荷的116.34%,最大负荷达到设计负荷的147.6%,而塔底汽提蒸汽量并未调整。分析认为热低分油进塔过程必然部分气化,产生很多微气泡无法及时汽提出液相,在向塔底流动过程中温度逐渐降低,微气泡液化产生汽蚀导致了严重腐蚀。生产实际表明:2011年后塔负荷控制在设计负荷105%以内,调整汽提蒸汽量及时汽提出热低分油进料液相中的各种微气泡,保证塔在设计工况内运行,可避免腐蚀发生。

浆态床反应器气体分布器的性能研究

在大型浆态床反应器冷模试验装置上,考察了新型气体分布器对反应器内流体力学性能的影响,主要从平均气含率、局部气含率、气泡尺寸及影响区的变化规律进行研究。同时对浆态床反应器内的气液两相流动状况进行了数值模拟研究,并将模拟结果与大型冷模试验结果对比分析,二者吻合较好,验证了数值模拟所用的k-ε双方程模型和欧拉多相流模型的可靠性与结果的可信性。结果表明,反应器内各个区域的气含率各不相同,但随表观气速的增加而增大;分布器轴向影响区域为高度200~300 mm,径向影响区域为直径140~150 mm;分布器的逆流速度一般小于10 m L/s;反应器下沿内部附近存在较大的涡旋,在实际操作过程中应当设计最佳的分布器结构和内构件的布置方式,消除涡旋,改善物料的接触效果和停留时间分布。

烟气脱硫装置换热器腐蚀原因分析

某公司催化烟气脱硫装置运行一段时间后,换热器腐蚀泄漏问题非常严重。现场调查发现焊缝及热影响区腐蚀最严重,其次是堆焊层和不锈钢复合板。换热器主要的腐蚀类型有点蚀、晶间腐蚀和缝隙腐蚀。通过模拟现场工况进行的实验室评价,对腐蚀发生的原因进行分析,并提出了防腐蚀建议。实验结果表明,脱硫系统中主要的腐蚀性介质有硫酸和亚硫酸、氧气、元素硫,氯离子等。稳定化处理的321不锈钢在现场贫胺液中对氯离子引起的点蚀并不敏感,点蚀发生的原因可能是材料热处理不当或元素硫腐蚀。浸泡试验结果表明,现场贫胺液腐蚀性极强,p H值小于4时,321不锈钢在该介质中极易发生缝隙腐蚀,经敏化处理比未经敏化处理的试样腐蚀速率高,腐蚀更严重。敏化处理后,腐蚀速率高达0.035 mm/a。