浅析制造企业供应链管理——以航空工业企业为例

目前我国制造企业物流仍停留在传统模式状态,为保证生产顺利进行,采购、仓储、运输等功能基本由供应部门独立完成,从而导致成本高、效率低、难于管理等问题的产生。企业通过采用现代物流技术可以一定程度上降低采购、仓储和流通成本。

工业机器人吸盘式工具手定位装置优化设计与研制

针对现有用肉眼寻找工业机器人工具手吸盘中心点基准时寻找困难,中心点寻找和确定其在空间位置定位精度不准确的不足,优化设计与研制出一种新的工业机器人工具手标定定位装置。该定位装置使工业机器人工具手坐标系标定更为简单,能有效提高工业机器人吸盘式工具手标定精度,解决顶尖对基准点硬性标定的测试难题。实际应用证明:课题组优化设计研制的定位装置能够确保设备在装配中达到工艺要求,保证某航机的生产权。

工业CT在大型复杂机匣检测中的应用

采用传统的射线照相对整体浇铸的大型复杂机匣中的油路进行检测时,难以通过多层叠加的影像对油道内部的质量进行准确判断。通过对零件局部的工业CT检测试验,解决了油道内部质量的检测问题,利用图像重建和尺寸测量技术解决了关键尺寸的符合性测量和局部壁厚的测量问题。

基于平衡权重和改进TOPSIS的航空发动机装配任务优先度评价方法

为解决装配任务优先度定性评价效果差、多因素协调困难等问题,提出一种基于平衡权重和改进逼近理想解排序的装配任务优先度评价方法。依据任务属性的关联支配关系建立了综合评价层次模型,给出了指标量化方法;分别采用梯形模糊标度粗糙层次分析法、变异系数法确定主客观权重,建立主客观权重贡献趋于均衡的权重平衡模型以组合赋权;用Kullback-Leibler散度替代欧氏距离的改进逼近理想解排序来对评价对象的加权指标值进行评价并排序。通过实例应用验证了该方法的正确性和可行性。

荧光渗透检测在航空发动机研制阶段的应用

介绍了荧光渗透检测的原理、特点、以及基本流程,并通过举例说明了荧光渗透检测在航空发动机研制阶段是如何降低成本、改进工艺、促进设计更改的。

某新型航空发动机的建模及仿真研究

建立航空发动机的数学模型进行仿真实验在发动机的整个研制过程中尤为重要。针对目前大多航空发动机的建模及仿真研究都仅限于单轴或双轴发动机的问题,结合某新型航空发动机的特点提出三轴发动机的建模及仿真方法,并通过HIL仿真试验系统的综合测试。对比分析结果表明,某型航空发动机的数学模型具有较高的置信度,所提出的数学模型能够满足控制器HIL仿真、控制器测试等方面的应用要求。

航空发动机零件加工内部油路多余物的防止措施

航空发动机零件加工中内部油路多余物的防止和控制是一个需要高度重视的问题,从多余物的产生、防止和去除等几个方面进行了探讨,对比国外多余物治理的先进方法,提出了解决多余物现状的一些基本措施。

使用ARDROX5503/1替代汽油、煤油对航空发动机零件进行清洗

文章介绍了一种用于清洗航空金属零件的石油溶剂ARDROX5503/1,将其与传统清洗剂航空汽油、航空煤油进行性能对比。针对航空发动机所涉及的金属材料及非金属材料进行该石油溶剂的腐蚀试验、耐受实验,并将该石油溶剂运用在发动机装配前清洗。此外还综合比较了该石油溶剂和航空洗涤汽油、煤油的使用经济成本。从而论证石油溶剂ARDROX5503/1的经济效益和社会效益。

航空发动机先进材料高性能零部件制造技术进展

航空发动机设备生产加工活动综合性工艺技术水平的改善提升,是世界范围内,航空工业技术形态发展提升过程中的重要影响因子,近年来,先进技术材料的接连涌现,以及生产加工技术水平的不断提升,给世界范围内航空发动零部件生产加工技术水平的改良提出做出了重要贡献.

花键轴振动挤压成形试验研究

针对花键轴挤压成形制造效率低、模具所受载荷大的问题,采用了一种新的振动辅助挤压成形工艺,并进行了花键轴成形试验、微观组织分析和硬度测试,揭示了成形载荷的主要影响因素及金属流动规律。试验设备为振动挤压机床,采用模数为1.75、齿数为10的花键轴挤压模具对直径为17.9mm、材料为AISI1045A的棒料进行了振动挤压成形试验,模具每进给1mm便回程0.5mm,振动频率分别取10、15和20Hz。结果表明:相比于直接挤压,振动挤压成形过程的成形力可降低将近25%,原因是在模具回程过程中润滑油得以流入模具与坯料的接触面,重新生成油膜,从而减小了摩擦力;在试验频率范围内,成形载荷随振动频率的提高而增大;振动挤压成形花键轴具有表面质量高、成形速度快、材料流动均匀的优点,且沿轴向齿顶圆直径变化小,成形精度高;与传统的直接挤压成形相比,振动挤压成形花键轴齿型部位的硬度降低了近10%,有利于成形。

UG二次开发在叶片锻模设计中的应用

叶片种类多、批量少且形状复杂导致锻造模具设计需花费大量的时间。运用UG二次开发工具集UG/Open、UG表达式及Visual C++6.0软件,开发了叶片锻件与锻模参数化设计CAD系统。利用该系统,可以方便地对叶片锻件及锻模进行三维设计和修改,能提高叶片模具设计的效率。

双色灭菌盒包胶注射模设计

介绍了1种双色塑件的包胶注射模结构设计,采用推杆与推件板组合的顶出机构、顺序开模机构、潜伏式浇口等,经2套模具在普通注塑机上生产出嵌套结构的双色产品。经生产实践,能保证塑件的质量,可为同类塑件的模具设计提供借鉴。

32寸电视液晶显示器后壳注塑模设计

针对32寸电视液晶显示器后壳的尺寸与结构特点,确定模具采用直浇注系统注射成型、成型推杆加推管的联合推出机构、定制半成品模架以及气动侧抽芯机构的主体结构。最后详细阐述了该模具的结构及工作原理,经生产实践表明,直接浇口能满足塑件的品质要求,有利于塑件的填充。

镍基单晶高温合金DD11杂晶形成的过冷度时间判定

以第二代镍基单晶高温合金DD11为研究对象,参照工程单晶铸件横向突变结构设计平台试样进行浇注及定向凝固实验。采用光学显微镜(OM)观察平台晶体组成及其形貌特征,并借助差热分析法(DSC)研究DD11合金的过冷效应。以过冷度时间(ΔT/v)判定杂晶形成条件,探讨平台尺寸、空间位置及抽拉速率对杂晶形成倾向性的影响机制,并研究定向凝固过程中的杂晶形成规律。结果表明,当抽拉速率为2mm/min时,外侧平台长度从8mm到26mm均未形成杂晶,而内侧平台尺寸超过18mm时开始形成杂晶,表明较大的平台试样长度和内侧位置会增加杂晶形成的倾向性。随着抽拉速率提高到6mm/min,不同尺寸的外侧平台均形成杂晶,内侧平台则在尺寸大于12mm后出现杂晶,表明增加抽拉速率均提高内外侧平台试样的杂晶形成倾向。与内侧平台试样相比,抽拉速率对外侧平台试样形成杂晶的影响更显著。平台尺寸、空间位置及抽拉速率影响了定向凝固过程中的环境温度和冷却速率,其通过产生较小过冷度时间(ΔT/v)从而增加了杂晶形成的倾向性。

双色灭菌盒骨架注射模设计

针对双色灭菌盒骨架的尺寸与结构特点,确定模具采用点浇口浇注系统注射成型、推件板推杆联合推出机构、定制半成品模架以及T形导滑槽侧抽芯机构的主体结构。最后详细阐述了该模具的结构及工作原理,经生产实践表明,点浇口能满足塑件的质量要求,有利于塑件的填充。

电动玩具汽车附件注射模设计

对3种玩具汽车附件进行了结构分析,详细阐述了汽车附件组合注射模结构、设计要点与工作过程。模具采用组合排位、三板结构、点浇口进料以及成型推杆推出,并用行车感应器对模具复位进行检验,使得模具使用寿命和可靠性大为提高,实践证明模具结构合理,脱模顺利,塑件质量满足要求。

等离子喷涂微米和纳米Al_2O_3-13wt%TiO_2涂层的防护性能

以微米和纳米Al2O3-13wt%TiO2为粉末材料,采用大气等离子喷涂在Q235钢基体表面制备了Al2O3-13wt%TiO2涂层,对涂层的显微结构、相组成和显微硬度等基本性能进行了表征,并对两种涂层的耐SiC砂粒磨损和耐电化学腐蚀防护性能进行了对比研究.结果表明,与微米粉末相比,纳米粉末作为热喷涂材料需要更高的喷涂功率才能获得致密的纳米和微米复合涂层;纳米粉末制备的涂层的显微硬度、耐砂粒磨损和电化学腐蚀性能均明显优于微米粉末制备的涂层,表明纳米粉末制备的涂层具有更优良的防护性能.

层片组织铸造Ti-47.5Al-2.5V-1.0Cr合金的900℃拉伸失效

本文在真空和大气中以两种位移速率(简称DR)测试了铸造Ti-47.5Al-2.5V-1.0Cr(at.%)合金层片组织900℃抗拉强度,并采用SEM和EDS分析拉伸试样表面反应层形貌、断口及断口附近微观组织,以研究该合金900℃拉伸断裂失效行为。结果表明:当DR=1.5mm/min时,真空中拉伸试样和反应层开裂的大气拉伸试样抗拉强度基本相当;当DR降低到0.1mm/min时,真空拉伸试样和反应层明显破裂的大气拉伸试样抗拉强度分别降低130MPa和156MPa。位移速率降低造成基体组织退化所导致的强度降低值明显大于高温表面氧化所致的强度降低值。该合金900℃拉伸断裂失效是基体组织退化和高温氧化共同作用的结果,其中基体组织退化是主要因素。

灭菌器细小塑件组合注射模设计

针对灭菌器细小塑件的结构与使用特征,确定该模具采用多种塑件混排、侧浇口进料、转浇口镶件、弹簧侧抽、联合脱模机构的总体结构,重点介绍了该模具的结构、工作过程以及结构设计要点。经检验,塑件外观光滑、美观,模具动作灵活、可靠。

45CrMoV钢冲击断口形貌

采用扫描电子显微镜对45CrMoV钢不同回火温度下的冲击断口形貌进行观察,并结合冲击韧性变化规律对两者之间的关系进行研究。研究结果发现,在200℃-600℃回火时,纤维区和剪切唇面积所占比例较小,材料冲击韧性较低;在200℃-650℃回火时,冲击断口放射区呈解理断裂特征;在650℃回火时,纤维区和剪切唇面积增大,冲击韧性提高;700℃回火时,冲击断口纤维区、放射区和剪切唇区均为韧窝状,冲击韧性大幅度增加。