正火X60N管线钢的生产实践

为了满足正火X60N管线钢的韧性要求,对管线钢成分进行了设计,选择适当的轧制及热处理工艺,对处理后的钢板进行性能、组织分析。分析结果表明,通过正火后回火的工艺处理,钢板组织转变为铁素体+细小第二相沉淀+退化珠光体类型,钢板屈服强度提升,抗拉强度降低,韧性提升,批量生产的钢板屈服强度均值为431 MPa,抗拉强度为536 MPa,-20 V冲击功M186J,10 V DWTT剪切面积=s95%;采用低C高Mn+Nb、V微合金化的成分设计,配合轧制+正火(+回火)的热处理工艺,生产出7.6~16 mm规格以热处理状态交货的X60N管线钢,其综合力学性能优异,满足客户订货技术要求。批量生产的钢板经JCOE制管后综合性能优良,满足钢管项目使用要求。

屈服强度1100 MPa级超高强钢热处理组织及性能

随着工程机械向大型化轻量化方向发展,超高强钢的市场需求越来越大且综合性能要求越来越严格。结合5 000 mm宽厚板生产线及热处理装备,研究淬火过程中淬火温度对屈服强度1 100 MPa级超高强度钢组织及力学性能的影响。结果表明,淬火温度决定了合金元素的溶解和分布状态、原始奥氏体晶粒尺寸,影响试验钢的综合力学性能。不同淬火温度下,基本微观组织为板条马氏体。随着淬火温度的升高,原奥氏体晶粒尺寸增大;当淬火温度由840℃升高至990℃时,原奥氏体晶粒平均尺寸由9.0μm增加到22.5μm。采用900~930℃淬火及350℃回火的热处理工艺,试验钢可获得最佳的强韧性匹配,此时屈服强度为1 125~1 155 MPa、抗拉强度为1 306~1 335 MPa、断后伸长率为12.5%~14.0%,布氏硬度为415~419,-40℃冲击功为80~100 J,抗拉强度与布氏硬度比值范围在3.10~3.20之间,满足标准GB/T 28909—2012对Q1100E的要求。

轧制及热处理工艺对API 5L Gr.B管线钢抗HIC性能的影响

采用ZWICK-600电子万能试验机、ZBC3452-C冲击试验机、ZEISS Amager1光学显微镜(OM)检测了不同轧制及热处理工艺下API 5L Gr.B管线钢的显微组织和力学性能,研究了显微组织对API 5L Gr.B管线钢抗氢致裂纹(HIC)的影响。结果表明:API 5L Gr.B管线钢显微组织中的珠光体组织会降低抗HIC性能,而随着轧制工艺的变化,获得的准多边形铁素体+点状退化珠光体组织会显著提高抗HIC性能;正火处理因为无法减轻钢板心部带状组织而不能从根本上改善试验钢板的抗HIC性能;调质处理可以改善原始组织的均匀性,细化晶粒,消除带状组织,显著提高钢板抗HIC性能。

X42QS管线钢表面氢鼓泡原因分析及热处理工艺改进

通过显微组织分析和工艺对比试验等对调质型X42QS管线钢在HIC检验过程中出现严重氢鼓泡问题进行研究。结果表明,X42QS淬火后仅在钢板表层获得板条贝氏体组织,在> 650℃高温回火处理后,X42QS表层板条贝氏体转变成粗大的再结晶多边形铁素体,在HIC试验中沿粗大的铁素体晶界形成裂纹并扩展,最终导致严重的氢鼓泡问题。通过适当调整回火工艺,X42QS管线钢的氢鼓泡问题可以得到有效抑制。

07MnMoVR低温压力容器用调质钢的研制开发

通过对低温压力容器用调质钢化学成分、显微组织、力学性能、加工范围及应用方向的研究,结合同类产品生产工艺,对07MnMoVR的成分配比、熔炼工艺、轧制流程及热处理工艺进行设计。结果表明,07MnMoVR的化学成分、力学性能、表面质量及尺寸精度均满足GB/T 19189-2011和用户要求。