光照射强度和水储存条件对双重固化树脂机械性能的影响

目的:探讨水储存条件对不同光强度照射条件下的双重固化树脂粘接剂机械性能的影响。方法:按照ISO 4049标准,将3种双重固化树脂粘接剂(Linkmax HV,Nexus 2和VariolinkⅡ HV)制作成2 mm×2 mm×25 mm长方形试件,接受800,310和80 mW/cm2光强度照射后,干燥储存1 d或水储存90 d。储存后的试件接受三点弯曲试验测量其挠曲强度和弹性模量。使用SPSS 11.5统计软件对每种粘接剂的试验数据进行双因素方差分析。结果:光强度的减弱显著降低了3种树脂粘接剂的挠曲强度和弹性模量;而90 d的水储存只显著降低了Linkmax HV和VariolinkⅡ HV的弹性模量和挠曲强度,其中只有VariolinkⅡ HV的弹性模量在光照射条件与水储存条件间出现在统计学上有显著性差异的交互作用,随着光强度的减弱其弹性模量呈现出加速降低的趋势。结论:双重固化树脂粘接剂仍然需要足够的光照射强度才能获得良好的机械性能和性能的稳定。

烤瓷冠修复后牙龈着色病因分析一例

由使用不良修复材料、错误的牙体预备和粗糙的修复体制作等原因所致的牙龈病损在临床上十分常见。银汞充填物悬突引起的牙龈变色也较多见。扫描电子显微镜（SEM）和X线能谱分析（energy dispersive X-ray analysis，EDX）显示，部分修复材料的残屑可以进入牙龈结缔组织内，在牙龈组织内可检测到Hg、Ag、Cu、Sn、Zn等元素。在因贱金属烤瓷修复引起的牙龈炎患者的牙龈组织内也可检测到Ni和Cr等元素。由于早期的能谱分析仅能检测原子量〉11的元素（即Na以上的元素），

光照模式对两种牙本质粘接剂硬度和微拉伸强度的影响

目的评价光照模式和时间对牙本质树脂粘接剂硬度和微拉伸强度的影响，以期为临床提供参考。方法选取20颗人磨牙制成80个1mm厚牙本质片，采用全酸蚀粘接剂和自酸蚀粘接剂涂布于牙本质表面，分别接受高光强模式（1250mW／cm2）照射10、15、20S和软启动模式照射20s，测量24h后粘接剂层的努氏硬度。选取40颗磨牙，暴露冠部牙本质，进行上述树脂粘接处理，分层充填光固化复合树脂，每组制备微拉伸试件15个，水储存1周后测量微拉伸强度，观察试件断裂模式。采用方差分析和LSD多重检验进行比较（α=0．05）。结果全酸蚀粘接剂4种光照条件（高光强10、15、20s和软启动20s）的努氏硬度[（28．20±5．36）、（29．13±5．60）、（28．13±4．40）和（27．06±3．77）MPa]和微拉伸强度[（22．30±5．07）、（22．73±6．59）、（26．32±6．17）和（25．67±4．31）MPa]差异无统计学意义（P〉0．05）。自酸蚀粘接剂高光强20S组努氏硬度[（28．23±3．67）MPa]显著高于高光强10s[（14．15±2．24）MPa]和15s组[（17．63±2．17）MPa]（P〈0．05），高光强20s组的微拉伸强度[（42．52±3．59）MPa]亦显著高于高光强10s[（24．21±3．60）MPa]、15s[（22．25±4．16）MPa]和软启动20s组[（31．12±5．40）MPa]（P〈0．05）。在高光强20S和软启动20s照射条件下，两种粘接剂努氏硬度差异无统计学意义，但自酸蚀粘接剂的微拉伸强度显著高于全酸蚀粘接剂（P〈0．05）。结论不同类型牙本质树脂粘接剂所需要的最佳高光强持续照射时间不同，本项研究所采用的软启动模式与持续高光强模式相比不具备优势。

氢氟酸处理时间对玻璃陶瓷与树脂粘接耐久性的影响

目的评价不同氢氟酸处理时间对玻璃陶瓷表面与树脂粘接耐久性的影响，以期为玻璃陶瓷表面氢氟酸处理时间的正确选择提供临床参考。方法可切削玻璃陶瓷（ProCAD）表面接受4．8％氢氟酸处理0S（对照组）、30S（30S氢氟酸处理组）和60s（60s氢氟酸处理组），每组32个陶瓷片。使用三维激光共聚焦显微镜测量陶瓷片表面粗糙度参数（aa）和表面积。陶瓷片与4种粘接套装（硅烷偶联剂和树脂粘接剂：A：MonobondS和Variolink1I；B：Clearfil Ceramic Primer和Clearfil Esthetic Cement；C：GCCeramicPrimer和LinkmaxHV；D：PorcelainLinerM和SuperBond）粘接形成粘接试件，每组16个陶瓷片直接测量粘接强度，16个陶瓷片经30000次冷热循环后测量粘接强度。结果对照组、30和60S氢氟酸处理组Ra值[分别为（3．89±1．94）、（12．53±0．80）、（13．58±1．10）μm]及表面积[分别为（7．81±2．96）、（30.18±2．05）、（34．16±1．97）mm^2]随着氢氟酸处理时间的延长而显著增加（P〈0．05）。同种粘接套装相同氢氟酸处理时间下冷热循环后试件的粘接强度均显著低于冷热循环前（P〈0．05）。冷热循环后粘接套装A、B的粘接强度随着氢氟酸处理时间的延长而显著增加[A：分别为（3．59±3．51）、（16．18±2．62）、（20．33±2．45）MPa；B：分别为（4．74±2．08）、（7．77±1．55）、（13．45±3．75）MPa]；粘接套装D30S氢氟酸处理组的粘接强度[（22．00±1．64）MPa]显著高于相应对照组[（12．96±4．17）MPa]，但与60S氢氟酸处理组[（20．42±3．01）MPa]相比，差异无统计学意义（P〉0．05）；氢氟酸处理时间未对粘接套装C的粘接强度产生显著影响。结论氢氟酸处理能提高玻璃陶瓷与树脂的粘接耐久性，氢氟酸处理时间的选择不仅取决于陶瓷表面结构的变化，也取决于所使用的粘接套装。

自粘接型树脂粘接剂对玻璃陶瓷粘接耐久性的研究

目的评价自粘接型和普通型树脂粘接剂与玻璃陶瓷粘接的耐久性，以期为树脂粘接剂的临床应用提供参考。方法按照ISO4049国际标准，对粘接剂A（自粘接型，G-CEM）和粘接剂B（普通型，Linkmax HV）各5个试件在6周内的最大吸水值和溶解值以及其光照射后0．5、24h和6周的表面显微硬度进行测量。对64个陶瓷试件分别使用硅烷偶联剂A（Monobond S）、B（Clearfil Ceramic Primer）和C（GC Ceramic Primer）进行表面处理或不进行表面处理，再分别使用粘接剂A和B粘接，并于冷热循环前和冷热循环30000次后测量试件粘接强度。结果粘接剂A的吸水值和溶解值分别为（79．62±5．63）和（4．78±3．33）μg／min^3，明显高于粘接剂B[分别为（35．03±3．33）和（0．00±0．00）μg／mm^3]。两种粘接剂的表面显微硬度在光照射后24h达到最大值。冷热循环30000次后未行表面处理和硅烷偶联剂A、B、C处理后的陶瓷试件与粘接剂A的粘接强度分别为（0．00±0．00）、（2．86±3．25）、（12．75±1．55）和（11．98±2．35）MPa，与粘接剂B对应试件粘接强度[分别为（0．00±0．00）、（5．15±5．20）、（10．94±3．30）和（14．18±3．13）MPa]的差异无统计学意义。结论在使用硅烷偶联剂的前提下，自粘接型树脂粘接剂可以代替普通型树脂粘接剂进行玻璃陶瓷粘接。

酸蚀时间及树脂粘接对二硅酸锂玻璃陶瓷弯曲强度的影响

目的探究不同酸蚀时间以及树脂粘接对二硅酸锂玻璃陶瓷弯曲强度的影响，并评价树脂水门汀对玻璃陶瓷表面裂纹的修复能力，以期为临床全瓷冠粘接操作提供参考。方法采用热压铸造丁艺制作二硅酸锂玻璃陶瓷（IPSe．max-Press）杆状试件（25．0mm×3．0mm×2．0into）225个。打磨抛光后随机按排列表法将试件随机分为5组，每组45个。试件表面分别进行9．5％氢氟酸凝胶0（对照组）、20、40、60和120s处理。各组3个试件进行场发射扫描电镜扫描观察。每组40个试件按随机排列表法随机分为两个亚组（每亚组20个），对1个亚组试件酸蚀表面涂布硅烷偶联剂和双固化型树脂水门汀，另一亚组不处理。再分别经37℃水储存24h和水储存24h＋冷热循环10000次后进行三点弯曲测试。每组剩余2个试件粘接树脂后使用场发射扫描电镜观察粘接界面。对各组试件弯曲强度进行三因素方差分析。结果氢氟酸酸蚀首先导致玻璃基质溶解消失，随着酸蚀时间的延长，部分晶体结构也因失去基质的支持而脱落消失。玻璃陶瓷表面粗糙度随酸蚀时间的延长而增大。氢氟酸处理0、20、40、60和120S时试件弯曲强度分别为（384±33）、（347±43）、（330±53）、（327±67）和（317±41）MPa。树脂粘接后，除对照组（0S）外，其余各组弯曲强度均比粘接前显著增加（P〈0．05），分别为（420±31）、（435±50）、（400±39）和（412±58）MPa。结论长时间的氢氟酸酸蚀可导致二硅酸锂玻璃陶瓷弯曲强度降低，树脂粘接可弥补酸蚀导致的玻璃陶瓷强度损失。

计算机辅助设计与制作氧化锆全瓷冠桥的临床应用

目的评价运用牙科计算机辅助设计与制作（CAD—CAM）氧化锆全瓷固定冠桥修复体的临床应用效果。方法选择2010年1月至5月接受氧化锆全瓷冠桥修复的患者113例，共计167件修复体，通过计算机印模采集系统获取工作模型及对猞牙咬合记录的三维数据，将两者虚拟拼合后，采用inLab V3．85软件的Reduced程序设计并制作氧化锆内冠支架，经二次烧结结晶后表面堆塑饰瓷（Vita-VM9）完成最终修复体。于修复后即刻、6和12个月按照改良的美国公共卫生署评价标准评价修复体临床使用效果。结果经过6—12个月的短期随访观察，氧化锆全瓷冠桥修复体总体成功率为96．1％（147／153），临床检查边缘密合，未出现崩瓷或折裂现象，所有患者对修复体的外形与颜色满意。结论运用改良方法设计与制作的氧化锆全瓷冠桥内冠厚度合理，为饰瓷预留空间适中，可提高氧化锆全瓷修复体质量。

粘接瓷对纯钛与低熔瓷粉结合强度的影响

目的通过研究粘接瓷对纯钛与低熔瓷粉结合强度的影响，探讨粘接瓷影响钛-瓷结合的作用机制。方法根据ISO9693中三点弯曲法制作钛试件40个，分为4组，每组10个；分别进行砂纸打磨（B组）、打磨＋喷砂（S组）、打磨＋表面烧结GC Initial Ti粘接瓷（BG组）和打磨＋喷砂＋表面烧结粘接瓷（SG组）处理；于4组试件中部烧结低熔瓷粉（Vita Titankeramik）。测试钛．瓷结合强度，体视显微镜观察钛-瓷断裂模式，并对钛试件剥脱面进行扫描电镜观察。结果表面烧结粘接瓷的BG组和SG组的钛．瓷结合强度分别为（32．72±4．46）和（34．25±6．52）MPa，均达到ISO9693的临床标准（〉25MPa），并显著高于不应用粘接瓷的B组和S组[分别为（20．70±3．15）和（23．92±5．02）MPa，P〈0．05]。结论粘接瓷能有效提高钛-瓷结合强度。

涂覆烧结金膏处理对三种钛瓷粉与纯钛结合强度的影响

目的探讨纯钛表面金膏涂覆烧结处理对3种钛瓷粉与纯钛结合强度的影响。方法根据ISO9693要求制备预成纯钛试件60个，以3种钛瓷粉（I：Initial Ti；S：Super porcelain Ti-22；T：TitanKeramik）进行分组，并根据烧结金膏涂层（G：Deckgold）与否进行亚组细分（GI、GS、GT、I、S、T组），每亚组10个钛一瓷标准试件。场发射扫描电镜观察钛-瓷结合界面的微观形貌。三点弯曲法测定钛-瓷结合强度，并进行统计学分析。体视显微镜观察各组钛-瓷断裂模式。结果场发射扫描电镜显示金膏涂层与钛、瓷结合紧密，内部偶见裂隙，以混合断裂为主；而未烧结金膏涂层组以界面断裂为主。GS和GI组结合强度分别为（37．08±4．32）和（36．20±2．40）MPa，相应高于S和I组[分别为（31．56±3．74）和（30．88±2．60）MPa]（P〈0．05），而GT与T组差异无统计学意义（P〉0．05）。结论在本项研究条件下，涂覆烧结金膏涂层可显著提高两种钛瓷粉与预成纯钛的结合强度。