铬酸盐浓度和氧化时间对AZ91D镁合金氧化膜膜层形貌的影响

采用不同铬酸盐浓度的酸性溶液对AZ91D镁合金试样进行化学转化处理。通过目测法和扫描电镜研究了铬酸盐浓度和氧化时间对氧化膜层表面形貌的影响;探究了铬酸盐含量和氧化时间对氧化膜层的影响机理。结果表明:镁合金氧化膜的生长其实质是镁基体的不断溶解及铬化物的不断堆积过程,K_(2)Cr_(2)O_(7)的含量、氧化时间、合金成分均匀性以及实际氧化过程都会影响镁合金膜层质量。当K_(2)Cr_(2)O_(7)为50 g/L,氧化时间为120 s时,镁合金试样获得金黄色氧化膜,具有一定的装饰性。镁合金基体组织由Mg相和Mg_(17)Al_(12)组成,两相的电化学不均匀性导致了在氧化液中的反应速率,铬化物的沉积量不同,会影响膜层的颜色。膜层主要相组成为MgCrO_(4)和Cr(OH)_(3)。

浸渗硅溶胶对SLS覆膜砂强度的影响及强化机理

通过对选区激光烧结(SLS)覆膜砂浸渗硅溶胶,研究浸渗硅溶胶工艺对SLS覆膜砂强度的影响及其强化机理。研究结果表明,随着浸渗温度上升,浸渗时间增加,SLS覆膜砂强度明显增大,当浸渗温度和时间为30℃和15 h时,SLS覆膜砂强度最大,当浸渗温度和时间继续增大,硅溶胶粘度增大,浸渗效果变差,SLS覆膜砂强度降低;当浸渗硅溶胶SLS覆膜砂固化温度和时间为180℃和0.5 h时,SLS覆膜砂强度最好,当后固化温度和时间继续增加,树脂将发生分解及碳化,黏结能力减小,SLS覆膜砂强度降低。断口形貌和成分测试表明,硅溶胶浸渗后包覆在SLS覆膜砂烧结颈上,增大烧结颈的体积,部分没有烧结颈区域形成了新的连接颈,提高了SLS覆膜砂强度。

超细晶粒钢电阻点焊工艺研究

采用电阻点焊对400MPa级超细晶粒钢进行焊接,研究了工艺参数对接头组织和性能的影响。结果表明,其接头HAZ组织由贝氏体、马氏体及M-A组元等淬硬组织组成,而熔合区组织由粗大的M组成;点焊过程中施加锻压力有利于增加熔核直径,消除熔核区缩孔缺陷,提高接头抗剪强度。

陶瓷纤维长度对复合精铸型壳抗弯强度与透气性的影响及增强行为

为了分析纤维长度对陶瓷纤维增强硅溶胶型壳抗弯强度与透气性的影响及增强行为,采用1~6mm六种不同长度陶瓷纤维制备硅溶胶型壳试样。研究结果表明,陶瓷纤维长度对硅溶胶型壳强度和透气性的影响显著,随着陶瓷纤维长度的增加,型壳的抗弯强度先增大后减少,型壳的透气率先增大后减小再增大。当陶瓷纤维长度为4mm时,型壳的常温及焙烧后抗弯强度达到最大值,分别为2.97 MPa和6.84 MPa;型壳的透气率达到最大值2.90。当陶瓷纤维长度大于4mm时,纤维在型壳中分散性变差,纤维的桥联作用得不到有效发挥,型壳孔隙率减少,导致型壳强度和透气性变小。

Al_2O_3纤维对SiO_2基陶瓷型芯的烧缩阻滞

向SiO_2基体粉料中添加Al_2O_3纤维,采用热压注法制备Al_2O_3/SiO_2陶瓷型芯。分析Al_2O_3纤维含量对陶瓷型芯性能的影响。研究结果表明:Al_2O_3纤维含量对Al_2O_3/SiO_2陶瓷型芯的线收缩率、体积密度和抗弯强度均有较大的影响。当Al_2O_3纤维含量大于1wt%时,Al_2O_3/SiO_2陶瓷型芯的线收缩率大幅度降低,稳定在0.335%左右,体积密度随之降低,稳定在1.790g·cm-3左右;当Al_2O_3纤维含量为1wt%时,陶瓷型芯抗弯强度达最大值20.48 MPa。分析了Al_2O_3纤维对Al_2O_3/SiO_2陶瓷型芯烧结收缩的阻滞作用机制。

碳纤维改性对SLS覆膜砂铸型强度的影响

采用不同的改性剂对碳纤维进行了改性处理,制备了含碳纤维增强材料的SLS覆膜砂试样。通过对试样进行力学性能测试与SEM形貌分析,研究了碳纤维改性及其含量对SLS覆膜砂铸型抗拉和抗弯强度的影响。结果表明,经过浓硝酸与硅烷偶联剂KH550共同改性处理的碳纤维对SLS覆膜砂铸型的强化效果最佳,并随着改性碳纤维含量的增加,铸型强度先增大后减小。当改性碳纤维含量为3%时,SLS覆膜砂铸型后固化抗拉强度与抗弯强度均达到最大值,分别为6.385 MPa、8.011 MPa,比添加未改性碳纤维的铸型分别提升了46.18%、33.92%,较未添加碳纤维的铸型也分别提高了23.18%、31.46%。

短切复合纤维含量对其在石膏浆料中分散性的影响

采用球磨和机械搅拌的方式对石膏浆料中的短切复合纤维进行分散,研究了复合纤维的含量对其在石膏粉料和石膏浆料中分散性的影响,并分析了其微观机理。结果表明,在相同的球磨条件下,纤维在石膏浆料中的分散效果随着纤维含量的增加发生了明显的变化。当复合纤维含量低于0.5%时,纤维分散良好,没有出现结团、缠绕的现象;纤维含量超过0.5%时,纤维在石膏浆料中的分散性变差,逐渐出现纤维结团、成束现象。