商务写字楼中央空调系统计费方式调研分析

通过对商务写字楼中央空调系统计费方式使用情况调研,分析中央空调用户和运行单位对计费方式的满意度,指出中央空调系统计费方式可以有效改善系统使用者的用能习惯,提升用户的节能意识。

冷却顶板—置换通风空调系统中冷负荷分配比例研究

分别就送风温度、送风速度和顶板供水温度变化等工况进行了不同的模拟实验,对冷却顶板—置换通风复合空调供冷参数提出了建议取值范围。同时,根据实际测试数据加以分析研究,确定了冷却顶板系统和置换通风系统两者所承担的合理供冷份额。

咸水层水源热泵系统土壤物性对咸水层温度场的影响

根据地下含水层能量运移的水流动—热量运输耦合模型,运用数值模拟的方法在不同土壤物性参数条件下对地下咸水层温度场进行了分析,并在相同运行工况下分析了不同咸水层中温度场的影响范围以及咸水层土壤物性与温度场的变化规律。结果表明,在地下水流动状态和热传导方式的作用下,随着土壤物性参数的变化,咸水层温度场的影响范围也相应变化,同时各物性参数对温度场的影响程度也不尽相同;在相同运行工况下,选择适当的咸水层进行回灌可以避免或减少抽注井间热贯通现象的发生。

基于UG的风扇注塑模具设计

UG软件的功能模块越来越完善,但对于一些复杂产品依然无法实现自动分模,用户可以根据需要打破功能模块之间的限制自由进行应用,使得设计更快捷、方法更多样。

基于TEHD计算模型的船用推力轴承振动研究

研究船用柴油机推力轴承油膜对机体震动的影响,通过建立TEHD轴承计算模型多体动力学模型,分析TEHD模型下最大油膜压力、最小油膜厚度对振动影响,分析推力轴承的弹性变形以及热变形对震动影响,在柴油机不同转速情况下对柴油机纵向震动的影响,通过模拟和实验对柴油机设计轴承刚性要求及维护管理中油压、油温提供理论指导。

基于AutoCAD软件的图块制作与应用

介绍AutoCAD软件中图块的制作方法及应用,主要包括定义块的属性、定义块、存储块、插入块。

激光功率对Ti合金表面制备Ni包B4C熔覆涂层组织性能的影响

采用激光熔覆技术,在钛合金表面制备TC4-10%B4C/Ni覆层,利用SEM、XRD、EDS对熔覆层的宏观形貌和显微组织进行分析。结果表明:原位生成的TiC、TiB、TiB2弥散分布于α-Ti基体中,且在覆层中有留存的未熔B4C颗粒;随着激光功率的增加,覆层稀释率变大,留存B4C数量减少,板条状TiB数量和尺寸增大;随着激光功率的增加,覆层显微硬度降低,摩擦因数降低,磨损性能显著改善。

Er含量对暖通空调管道表面镀锌层耐蚀性的影响

在暖通空调管道表面Zn-3Al镀锌层中添加Er元素,通过显微形貌观察、显微硬度测试、全浸腐蚀和盐雾腐蚀试验考察了Er含量对镀锌层的显微组织、显微硬度和耐蚀性的影响。结果表明:当镀锌层中Er添加量为0.06%(质量分数)时,镀锌层中不会出现麻点等缺陷,且晶粒尺寸最为细小,镀锌层表面质量较高;添加Er镀锌层的显微硬度都高于未添加Er的,且随着Er含量的增加,镀锌层显微硬度呈现先升高而后降低的趋势,当Er添加量为0.06%时,显微硬度达到最大;添加Er后,镀锌层的耐全浸腐蚀和盐雾腐蚀性能都优于未添加Er的,当Er添加量为0.06%时,暖通空调管道表面镀锌层具有最佳的耐蚀性。

压力容器壳体与接管异种钢焊接材料的选用

通过对压力容器接管的强度计算过程进行分析,确定当接管与筒体材料强度不同时焊接材料的选用要求。

薄壁涡旋铸铁件CIVA超声检测模拟

以薄壁涡旋铸铁件为例,在对材质声学特性进行分析的基础上,运用CIVA软件对超声检测工艺参数进行模拟仿真。结果表明,优化超声检测工艺参数,选择合适的检测频率和探头晶片尺寸,能够保证缺陷检出的灵敏度,对于8 mm薄壁铸件而言,直径12 mm探头检测效果优于8 mm,频率5 MHz的探头优于2 MHz。

两种不同T/P92钢焊条熔敷金属组织性能的对比分析

通过化学成分分析、硬度试验、力学性能试验、金相显微镜及透射电镜(TEM)组织观察等手段,对两种不同品牌T/P92钢焊条熔敷金属的组织性能进行了对比。结果表明:A(常用品牌)和B(新开发品牌)两种焊条熔敷金属热处理后的室温组织均为回火马氏体,B熔敷金属在金相显微镜下极少数视场内存在"夹钨"缺陷,TEM下观察存在圆形超显微氧化夹杂物。A和B两种熔敷金属室温力学性能相当,随着试验温度升高,B熔敷金属的强度降低,塑性急剧升高,这主要与析出相的数量与分布有关。

某电厂二级再热器T91钢管焊接接头裂纹分析

为了避免T91钢管焊缝断裂事故的发生,以某电厂二级再热器T91钢管焊接接头渗漏现象为例,通过化学成分分析、宏观及微观组织分析、显微硬度试验对焊缝开裂原因进行了研究。结果显示:母材及熔敷金属化学成分满足相关标准要求,焊缝组织为粗大的马氏体,焊接热影响区的硬度明显高于焊缝的硬度,裂纹起源于焊接接头热影响区外壁的粗晶区,符合冷裂纹特征。研究结果表明,T91钢管焊接接头的环向开裂是由于焊接线能量太大或现场焊后热处理温度不符合标准要求造成的,除严格执行焊接工艺、控制线能量外,应合理布置加热带及控温热电偶的位置来保证热处理温度。

高职工科类专业课程思政建设问题解析与路径研究

文章从制造强国战略、提质培优建设和立德树人根本任务等多维视角阐述了高职工科类专业课程思政建设的重要性;在剖析此类课程思政建设的问题和困难基础上提出了解决对策:培养教师课程思政育人自觉意识;提升教师课程思政教学能力;推进课程思政案例库建设;健全教师绩效考核体系等。

家用燃气胶管热空气老化性能与使用寿命估算

家用燃气胶管(以下简称胶管)的老化是影响其使用性能与寿命的主要原因,因此用加速老化试验与数据处理相结合的方法进行胶管寿命研究。先完成胶管试样初始拉伸性能测定,而后通过对胶管试样在60、70、80、90、100℃下热空气加速老化的试验,研究老化试验时间、老化试验温度对其拉断伸长率的影响。利用阿伦尼乌斯方程,通过估算试验常数、估算老化试验速度常数、估算老化特性指标、估算老化试验时间指数、检验老化试验速度常数公式的线性相关性、估算胶管在使用温度下的老化试验速度常数区间等6个步骤,完成老化试验速度常数与老化试验温度关联计算,进行使用寿命估算。研究表明:随着老化试验时间增加,胶管试样的拉断伸长率呈现下降的趋势;随着老化试验温度的升高,拉断伸长率下降的幅度增大。用胶管老化后拉断伸长率与老化前初始拉断伸长率的比值来表征老化特性指标,胶管的老化试验速度常数的对数与热力学温度的倒数成线性关系,在常温25℃条件下,胶管的老化试验速度常数估算值为3. 929 7×10-5h-1。将老化特性指标的失效临界值设定为0. 8,估算胶管的使用寿命约为14 a。文末附有家用燃气胶管热空气老化性能试验的视频,可扫二维码观看。

焊后回火温度对G115钢熔敷金属组织及室温力学性能的影响

采用G115钢焊条焊接了熔敷金属试板,然后分别在760、780、800、820℃下进行了焊后回火热处理,并对不同回火温度下试样的力学性能和显微组织进行了分析。结果表明,G115钢熔敷金属的最佳回火温度为800℃,随着回火温度的升高,析出相M_(23)C_(6)有长大的趋势。760~820℃回火后的冲击断口表现为韧窝断裂和准解理断裂特征,在韧窝内存在焊接冶金脱氧过程中形成的球形第二相粒子。