机械另件与工具材料的表面强化工艺发展前景

由于磨损、腐蚀和疲劳发展的原因,引起材料表面的破坏,因而表面强化方法,实际上是关系到90％的机械零件和工具产量。 使用各种方法强化表面,提高产品寿命,机械制造中表面强化方法最广泛使用的是化学热处理(XTO)。

0.3～0.6%C低合金钢机械—电热处理

钢件热处理时采用高速加热能促使钢件内形成具有优秀的综合机械性能与使用性能之特点,而在大多数情况下很难用传统加热炉加热获得的组织组份。本文研究了低合金钢按机械—电热处理方案热强化后的组织和机械性能。

机械零件和工具的复合化学热处理方法

目前,根据服役条件,对众多的机械零件提出了不仅要有良好的摩擦性能,而且要有良好的耐蚀性的要求。通过采用包括表面渗氮与氧化的化学热处理可达到这种性能的配合。氧-氮-硫(ONS)共渗法乃是这一方法的改进。本文分析了不同钢经ONS方法处理后的性能。

α与(α+β)铁合金在500至1000℃温度区离子氮化时扩散层形成的特点

目前,与纯钛技术应用的同时钛合金的应用越来越广泛。但是,由于钛合金的强度低、不同的磨损形式以及零件工作中产生摩擦咬合和粘着倾向,使钛合金的应用受到了限制。,为了提高钛合金的耐磨性。研究这些材料的表面强化方法有着重要意义。本文提出了α与(α+β)钛合金离子氮化以后扩散层组织的研究结果。

晶粒大小对铝合金抗裂性的影响

抗裂性乃是材料结构强度的重要特性。判断零件可靠性的依据是“可靠损伤率”与“可靠寿命”。以材料性能确定的第一判据是裂纹存在情况下的零件可靠使用,而以初始裂纹萌发之前的时间作为第二判据。所以,对于抗裂性的评估,材料强度是有必要测定裂纹的萌发与扩展。本文测定了有铸态(伪单相)组织的中等强度形变铝合金AM、AK_(4 1)和高强度铝合金B9的裂纹萌发及扩展抗力。

焊接工具在盐浴淬火加热时柄部腐蚀原因

工具工业的工件淬火加热是在氯化钡为主的盐浴中实现的。焊接工具加热时进入熔体的只是工作部分,露出盐浴液面的45(40X)钢制柄部,将遭受到高温下(>1000℃)盐浴热气及其分解产物的活性作用,乃是柄部被腐蚀的原因。盐浴液面上的侵蚀性气氛大大增多是由于盐浴内水分子及其分解产物之存在。

钢与合金激光热处理的组织及相变

金属和合金的组织与性能的改变,可通过它们在加热与冷却时发生的一系列相的转变,如同素异构转变、再结晶、溶解及二次相的析出等有关系。

提高拖拉机行走另件的寿命

ДТ—75М拖拉机行走系统的铸件是由45ФЛ钢(支重轮)和110Г13Л钢(履带链节)制成的。本文的目的在于利用支重轮和履带链节钢之一的测试可能性,以便提高拖拉机行走系统铸件的寿命和改进制造它们的工艺过程。作为底座被选用的30ХАФЛ钢。

采用碳纤维材料使钢表面增碳与合金化的方法

以碳纤维和织物为基的碳纤维材料及其织物材料经常被当作强化复合材料。本文列举了电流通过强化钢制零件后所产生的表层显微组织研究结果,以及以碳纤维材料织成的织物、或者毡垫为零件表层上的布局。

结构钢的回火温度对周期抗裂性能的影响

钢在热处理时主要问题之一是回火温度的选择,因为结构零件与部件的使用性能全靠它的正确决定。本文的目的是研究回火温度对结构钢的周期抗裂性能的影响。大家知道,碳含量不同的碳钢和低合金钢,当提高回火温度时其周期抗裂性能的变化是非线性的。图1指出了最大周期抗裂性能,在这种情况下,最大周期抗裂性能的特点是具有给定速度(10^(-7)M/周期)

被加热零件在炉内的合理布局

对各种零件、金属型材、管材、金属粉末材料热处理的使用经验和炉子计算的结果表明,工件在炉膛内布局方法的选择,或小零件与金属粉末层厚度的选择,在很多情况下,都将对炉子的技术经济指标产生显著的影响。为了考察这种影响,对已知工作区宽度与长度(即可安置零件的面积)的连续式电炉进行了研究。此时,采用规定的工艺保温时间。众所周知,在装料时总存在着最好的方案。实践中,实际的装料方法常常与最好的方案有所差异,即还存在着使生产率提高的某些潜力。今用二个实例来说明可能的潜力之大小。

CO_2激光照射熔融涂层的组织与性能

研究了45钢在不同规范下激光处理获得熔融涂层的性能。在熔着金属中选用了以镍为基的自熔粉末,其内含有数量不同的碳化物和硼化物形成元素。

纤维炉衬材料对气体渗碳炉内气氛增碳能力的影响

目前,在炉体结构上拒用吸热气氛炉膛的马弗炉,仍然保持着稳定的趋势。这使有可能降低电热设备的价格和减少经营支出。同时,炉衬材料对炉膛内的气氛化学组成和气氛增碳能力的影响问题会提出来。

短时预氧化对渗氮工艺过程的影响

众所周知,预氧化对化学热处理工艺过程有影响。那末,短时氧化所得到的薄氧化膜会加速高温时的渗碳和碳氮共渗。在450～550℃长时间(0.5h以上)预氧化对渗氮层形成起了抑制作用。因此,意义在于证实短时预氧化(5～30min)对渗氮层形成之影响。 曾研究了在同一炉里所进行的短时氧化并渗氮后的工业纯铁和40X与38X2MIOA调质合金钢试样。 试样预氧化是渗氮前在直接水蒸汽气氛中于550～620℃温度范围5～10mmin之内完成的。 水蒸汽气氛氧化之后,试样进行渗氮是用25～45％分解率的氨气,且不变动炉温。

高硅铝合金另件表面的激光合金化

高硅铝合金零件激光表面治融处理能改善它们的组织与性能。然而,它不能达到提高铝合金的使用性能的目的。用激光表层合金化途径可以解决这个问题。 本文专门讨论研究在发动机制造业广泛推广的高硅铝合金Aл4、Aл30、AK15MH的激光熔融和激光合金化。汽缸盖、活塞及其它零件是由这些合金制造的。

高温氮化

钢的氮化通常是在500—580℃(低温氮化)的温度中进行的。近年来,珠光体钢、铁素体马氏体钢、铁素体与奥氏体钢、镍合金与难熔金属(Ti、Mo、Nb、V、Cr及其他)合金的高温氮化(600—1200℃)应用越来越普遍。氮化是在氨气、含有混合碳气体(吸热式气氛)的氨气及纯氮中实现的。

奥氏体钢制零件的离子氮化

为了提高奥氏体钢所加工的零件表面耐磨性,深入地研究离子氮化新的生产工艺是目前迫切的任务。奥氏体钢被视为难氮化的钢种,这是因为它们的表面氧化膜会阻挠氮饱和,氮在奥氏体时的扩散系数要比在铁素体中的要小。

渗碳钢热喷丸处理的效果

工业上应用的喷丸强化能赋予渗碳钢接触强度的非单值影响:合理强化规范下,12Х2Н4А和12Х2НВФА钢的这个特性值得到提高; 16Х3НВФМБ-Ⅲ钢在任一喷丸规范下则会降低这个特性值。后形变低温回火将会提高两种钢的接触强度,不过其受试验温度之制约。本文阐述了由于采取热喷丸处理,其中包括渗碳表面烘热至250℃的形变强化,增宽了工作温度范围的理由。