冷轧高强IF钢再结晶温度的测定

采用盐浴退火处理,测定了两种冷轧高强IF钢定时条件下发生再结晶的温度和恒温条件下发生再结晶的时间。在所测盐浴处理升温时间的基础上,根据Arrhenius公式计算了两种钢的再结晶激活能,并由此确定了其在30 s、60 s、90 s退火时间条件下的再结晶温度。

冷却工艺对低碳钢屈强比的影响机制

采用复合冷却方法进行了低碳钢板的热轧冷却试验。考察了4种冷却工艺(包括一段冷却、后段冷却、两段冷却和前段冷却)对低碳钢力学性能、显微组织和晶粒间取向差分布的影响。研究结果表明,与一段冷却相比,后段冷却或两段冷却的屈服应力和屈强比较低。但两者的影响机制不同。后段冷却的屈强比较低的原因是晶粒尺寸较大,而两段冷却的屈强比较低的原因是小角度晶界比例较低。

影响低碳钢屈强比的显微因素

为保证后续加工的成形性和使用过程的安全性,近年来新研发的一些钢种对屈强比也有一定要求。探讨了不仅对强度有要求,而且对屈强比也有规定的主要钢种,分析了多种显微因素对屈强比的影响,归纳了降低屈强比的三类措施。

Ti含量对高强IF钢再结晶温度和力学性能的影响

对三种不同含钛量的IF钢试验用锭进行了热轧、冷轧和退火试验;采用盐浴退火方法测定了冷轧后试样的再结晶温度;分析了热轧后试样的析出物,测定了退火后试样的力学性能。试验结果表明,Ti含量高于理想化学配比时,与低于理想化学配比时相比,再结晶温度明显提高;在三个试样中,最接近理想化学配比的试样的屈服强度σs和抗拉强度σb最低,而延伸率δ和轧向塑性应变比r0值最高。在Ti含量最高的试样中,可见细小的Fe(TiNb)P析出物。

冷轧压下率对高强度IF钢再结晶温度和力学性能的影响

将含P高强度Nb-Ti IF钢不同厚度的热轧板料统一轧成0.8mm厚的冷轧板料,来获得不同冷轧压下率的试样,采用盐浴炉退火试验和表面洛氏硬度测定方法,测定了不同冷轧压下率下的50%软化和100%软化的再结晶温度(T50和T100);冷轧试样经800℃退火后,进行单向拉伸试验,测定屈服强度σs、抗拉强度σb、延伸率δ和轧向塑性应变比r0。试验结果表明,冷轧压下率增大,能降低T100,提高δ和r0,但对T50和sσ、σb无明显影响。

热轧温度参数对Nb-Ti和Nb-V微合金钢力学性能的影响

设计了650 MPa级的Nb-Ti和Nb-V微合金钢的化学成分。采用正交实验方法考察了加热温度、终轧温度和终冷温度对这2种钢力学性能的影响。实验结果表明,加热温度和终冷温度是影响Nb-Ti和Nb-V钢力学性能的主要因素。2种钢的伸长率与屈服强度以及屈强比与屈服强度之间都具有明显的相关关系。

冷轧ELC-BH钢再结晶温度的测定

采用盐浴炉退火处理方法,测定了两种冷轧ELC-BH钢在两种恒温条件下发生再结晶的时间,并在所测盐浴处理升温时间的基础上,根据Arrhenius公式计算了两种钢的再结晶激活能,并由此确定了其在30s、60s、90s退火时间条件下的再结晶温度。试验结果显示,硼含量是影响BH钢再结晶温度的重要因素。

微合金钢的显微组织与磁感应强度的关系

采用对微合金钢进行固溶析出处理的方法,考察了微合金钢的显微组织与磁感应强度的关系。对电工纯铁进行热轧后考察了晶粒尺寸与磁感应强度的关系。试验结果显示,在较弱磁场强度下,B8 随晶粒尺寸、析出物尺寸的减小而降低;在较强磁场强度下,B50、B100不会随晶粒尺寸和析出物尺寸而变化。

低库存经济运行模式在宝钢的实践

随着用户个性化需求的日益增加,合同结构呈现出多品种、多规格、小批量的发展趋势。此外,由于上下工序的工艺约束条件不同,使物料在工序之间的等待时间加长,导致库存居高不下。文章详细阐述低库存经济运行的必要条件和几种控制方法,并总结提出工艺库存和管理库存的概念,便于有针对性制定对策和措施。

高铝双相钢连铸T坯质量控制及改进研究

对高铝双相钢连铸T坯质量缺陷导致的产品冲压分层问题进行了检测分析,通过铸坯浇铸末期的凝固过程研究,探讨了T坯疏松和缩孔缺陷形成的机理,找出了导致产品分层的主要原因;并且结合现场生产工况,对高铝双相钢浇铸末期的工艺参数进行了分析,优化和改进了相关工艺参数,从而有效减轻了T坯的疏松和缩孔缺陷,成功地解决了T坯质量缺陷导致的产品分层问题。

自动控制过程的过程性能指数的计算

本文结合某钢厂的热轧温度自动控制过程,给出了有效采集数据的方案与正确的过程性能指数的计算方法,指出了目前数据采集与过程性能指数计算的不当,为正确监控过程奠定了基础。

正火处理对无取向50W470电工钢显微组织和磁性能的影响

为考察正火处理对某种卷取温度为680℃的冷轧无取向50W470低碳电工钢的显微组织和磁性的影响,对其热轧坯料进行了1000℃×0.5 min的正火处理,然后分别对无正火和有正火的热轧坯料进行了冷轧和退火加工。分析研究了正火处理对不同退火时间下材料晶粒尺寸的影响以及各工艺环节析出物尺寸分布,并测定了有无正火条件下材料的最终磁性。结果表明,正火处理使冷轧退火后材料的晶粒尺寸和析出物尺寸增大,从而使磁感应强度B50略有增高,铁损P15/50有较明显的降低。

电位滴定法测定Ruthner法盐酸再生工艺流程酸洗液中游离盐酸浓度

采用Ruthner法盐酸再生工艺对酸洗液进行再生处理时,需要及时测定其游离盐酸浓度。当采用通过电位滴定法测定酸洗液中游离H+浓度得到游离盐酸浓度的方法时,酸洗液中Fe^2+和Fe^3+的存在会干扰测定。实验利用Ca-CaY(0.1mol/L EDTA-0.150mol/L CaCl2溶液)作为掩蔽剂消除了酸洗液中大量Fe^2+和少量Fe^3+的干扰,实现了电位滴定法对Ruthner法盐酸再生工艺流程酸洗液中游离盐酸浓度的测定。试验结果表明,Ca-CaY掩蔽剂的加入不仅对游离酸的测定无影响,且可使pH值的突跃范围变窄;在采用电位滴定法时,设定终点判断阈值为10、终点判断范围pH=7~10、终点识别为最大,可避免pH=6附近的突跃对终点的影响从而获得准确的滴定终点。优化后确定Ca-CaY掩蔽剂用量为10 mL。从Ruthner法盐酸再生工艺不同流程中各取1个酸洗液样品,按实验方法测定游离盐酸浓度,并采用间接法进行方法对比。结果表明,采用t检验验证,t为0.51~1.18,小于t(0.05,9)=2.26,说明实验方法和间接法测定结果无系统差。实验方法测定结果的相对标准偏差(RSD,n=10)在1.5%~2.6%之间。选取Ruthner法盐酸再生工艺流程中的不同酸洗液样品,按照实验方法进行测定,并加入一定量0.1 mol/L盐酸标准滴定溶液进行加标回收试验,回收率在96%~103%之间。

X射线探伤技术对埋弧焊管焊缝检测中气孔缺陷的判定方法

介绍了X射线探伤的工作原理。埋弧焊管制造过程中,由于各种原因导致焊缝处产生气孔缺陷,为了对该类气孔缺陷进行准确定位,引入了相似三角形法。并通过实例介绍了采用相似三角形法对焊缝气孔缺陷的深度和位置进行定位的过程,再结合相关标准要求,判定缺陷是否超标。相似三角形法能快速准确地判定焊缝内的气孔缺陷是否超标,适用于X射线胶片紧贴工件底面、焦距较大的情况。

溶损反应前后焦炭反射率及光学组织的比较

为了解焦炭中各显微光学组织在溶损反应中的反应行为,对不同条件下溶损反应前后焦炭的反射率及显微光学组织组成进行了分析。试验表明,焦炭的反射率指标及光学组织组成与焦炭的反应性CRI、反应后强度CSR之间存在比较好的相关性。焦炭的平均最大反射率■和光学各向异性指数Φ越高,各向同性光学组织越少,其CRI越低,CSR越高。经过1 100℃溶损反应后,焦炭的■提高,各向同性光学组织含量减少,各向异性光学组织含量增加,说明各向同性的反应性高于各向异性。溶损反应温度提高到1 300℃以后,焦炭中各向同性的溶损反应量分别为1 100℃时的1.07～3.00倍,而各向异性的溶损反应量分别为1 100℃的1.22～8.58倍,且热性能越好的焦炭各向异性反应量增加得越多。