高压变频器在特殊钢工业供水系统上的节能应用

阐述国产高压变频装置在宝钢股份特殊钢分公司工业供水系统中450kW供水机组中的应用情况。着重介绍水泵采用变频装置的改造方法和设备选型,分析变频改造后的经济效益和社会综合效益。

宝钢高合金钢新棒材生产线的装备与工艺技术

介绍了宝钢特殊钢分公司为满足国家航空、航天及军工等领域对高合金材料的迫切需求,从意大利POMINI公司引进的高合金钢专业化棒材生产线,详述了该生产线的产品方案、生产工艺特点及技术装备水平。

应用人工神经网络建立Ti-22Al-25Nb合金高温本构关系模型

本构方程是描述材料变形的基本信息和有限元模拟中不可缺少的数学模型,反映了流动应力与应变、应变速率以及温度之间的相互关系。文章运用Gleeble-1500热模拟机对Ti-22Al-25Nb钛合金试样进行等温压缩变形试验,以试验所得数据(变形温度940℃～1030℃,应变速率0.001s-1～1s-1)为基础,采用BP神经网络的方法建立了该合金的高温本构关系,并与传统回归拟合的方法计算出的结果进行了对比。结果表明,BP神经网络本构关系模型的预测精度明显优于传统公式的计算结果,而且模型还可以很好地描述该合金在高温变形时,各热力学参数之间的复杂非线性关系,为该合金本构关系方程模型的建立,提供了一种便捷有效的方法。

TA15钛合金高温塑性变形流变应力行为研究

通过热/力模拟实验对TA15钛合金高温塑性变形流变应力进行了研究。实验结果表明:应变速率和变形温度的变化显著影响合金流变应力的大小,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的提高而增大。根据实验数据,计算了合金的高温塑性本构方程常数,并采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数形式描述了合金的流变应力行为。

热处理工艺对GH4169合金蠕变性能的影响

通过蠕变性能测试和组织观察,研究了不同热处理工艺对GH4169合金蠕变性能的影响。结果表明:经过标准热处理之后,热连轧合金较径锻合金析出的δ相更少,蠕变性能更好。直接时效热处理后的热连轧合金几乎不析出δ相,其蠕变寿命接近于标准热处理径锻合金的两倍。径锻合金蠕变过程产生穿晶断裂,而热连轧合金蠕变过程产生沿晶断裂。

大截面非调质预硬型塑料模具钢的组织与性能

检测了截面尺寸为460mm×800mm×3200mm的非调质预硬型塑料模具钢（SWFT钢）截面上的硬度分布，观察了截面的金相组织，并与调质预硬型塑料模具钢3Cr2MnNiMo钢进行了车削加工比较。结果表明，SwFT钢在整个截面尺寸范围内均为贝氏体组织，截面硬度分布在37～40HRC，达到调质预硬型塑料模具钢3Cr2MnNiMo钢硬度均匀性要求，同时SWFT钢具有较好的切削加工性能，加工后的试样表面光洁度较好。

连轧后水冷工艺对GCr15轴承钢Φ60 mm棒材网状碳化物的影响

通过调节三组水箱高压喷嘴冷却水的强度（轧制速度1．48m／s，喷嘴内径80mm，精轧前1^#水箱水压≤0．3MPa，精轧后2^#水箱水压≥1．0MPa，3B水箱水压≥1．0NPa），控制Φ60mm GCr15轴承钢终轧温度950℃，喷水后返红温度为680℃，使成品材网状为1．5～2．0级，稳定达到标准要求。

GH4169合金的低温冲击试验

对GH4169高温合金边缘和中心部位进行了低温冲击试验,比较晶粒大小对合金冲击功的影响,进一步进行室温冲击试验,比较室温冲击和低温冲击冲击功的大小。同时还对径锻试样和热连轧试样低温冲击所需要的冲击功进行对比,并用SEM观察了冲击断口的表面。结果表明:晶粒越细小,所用的冲击功越大;低温冲击和室温冲击所用的冲击功几乎一样;热连轧试样低温韧性要远远好于径锻试样,冲击端口为韧窝断口。

直径2000mm超大型高温合金涡轮盘的制造工艺研究

通过大型高温合金钢锭电渣重熔工艺的研究，成功试制出了国内最大高温合金钢锭——GH2674合金φ900mm的钢锭；开发了新的涡轮盘分区变形的锻造工艺，利用4000t快锻机成功试制出了φ1840-φ2118mm的超大型高温合金涡轮盘。采用分区锻造新工艺生产的超大型GH2674舍金涡轮盘，组织与性能全部满足技术标准要求，其晶粒组织比传统模锻的大型涡轮盘晶粒组织更加细小，而且不同部位的晶粒组织比较均匀。

大截面非调质和调质预硬型塑料模具钢的组织与相变特性

比较了大截面塑料模具钢中460 mm×800 mm×3 200 mm非调质预硬型SWFT钢和500 mm×800 mm×2 900 mm调质预硬型3Cr2MnNiMo钢的截面硬度以及心部和表层的显微组织,测试了两种钢的奥氏体连续冷却转变曲线。结果表明:两种钢都具有较好的淬透性,强烈推迟了块状先共析铁素体的出现;两种钢截面硬度波动均在±1.5 HRC内;3Cr2MnNiMo钢表层显微组织为回火马氏体,心部为回火贝氏体,反映出其淬火后的回火工艺调整了截面硬度;而SWFT钢有较宽的贝氏体相变范围,使得其心部和表层在锻造空冷后都得到均匀的贝氏体组织。

钢中微量Mg对轴承钢中碳化物的影响

通过光学显微分析、SEM分析、图像分析等方法,研究了微量Mg及其含量差异对轴承钢中碳化物的形貌、尺寸和成分的影响规律,发现微量Mg有利于碳化物球化。对碳化物检测发现,大部分Mg进入了碳化物相并改变碳化物中Fe/Cr比。

连杆热锻模再制造技术研究

再制造工程的优势体现在节省原材料、节约能源、降低成本、环境友好等诸多方面。为提高模具寿命降低连杆生产成本,进行了连杆热锻模再制造试验。与传统方法相比,热锻模再制造将模具寿命提高了100%,显著降低了模具管理成本和模具成本。分析表明,选用优质模具材料,优化模具热处理和表面渗氮工艺是实施连杆热锻模再制造的核心技术。

复合稀土La_2O_3/CeO_2对真空熔烧镍基碳化钨涂层组织及性能的影响

通过真空熔烧方法在45钢基体上制作La2O3/CeO2复合稀土Ni-WC涂层,利用扫描电镜、能谱仪等检测设备,对涂层的组织结构以及各相的化学成分进行观察分析,并利用洛氏硬度计、显微硬度计和质量增加法分析复合涂层的硬度、抗腐蚀性能。结果表明:添加适量的稀土元素改善了涂层组织和硬质相形貌,同时提高了涂层的硬度和抗腐蚀性能。总体上,当La2O3/CeO2添加量为0.6%时涂层的组织形貌、互熔结合性、硬度及抗腐蚀性能均好于其他涂层。

淬-回火温度对高强度钢30NCD16组织和性能的影响

试验了电渣重熔高强度钢30NCD16(％:0．31C、1．41Cr、4.01Ni、0．52Mo)840-930℃淬火、350-625℃回火时的组织和力学性能。结果表明,高强度钢30NCD16最佳热处理工艺为840-870 oC淬火+560℃回火,可获得细致均匀的索氏体组织,钢的抗拉强度≥1 200 MPa,冲击功AKU5≥50 J。

TC17钛合金片层组织动态球化的神经网络预测模型

在Gleeble-1500热模拟试验机上通过热压缩试验研究具有初始片层组织的TC17钛合金在变形温度为780～860℃、应变速率为0.001～10 s^(-1)、变形量为15%～75%范围内的组织演变,定量分析热变形参数对片层组织动态球化过程的影响。采用结合贝叶斯归一化算法的BP人工神经网络,建立TC17钛合金片层组织动态球化演变的预测模型,误差分析表明模型精度较好。

Inconel 718圆钢热连轧温度场的热力耦合分析

采用三维弹塑性有限元方法建立了Inconel718合金圆钢在14个道次热连轧过程中的热力耦合分析模型,并在方坯初始温度为960～1000℃,初始速度为0.15～0.25m·s^(-1)的范围内模拟了轧件中间断面特征点的温度变化。结果得出,轧件芯部温度随初始温度的降低和初始速度的升高而升高;随轧制道次的增加,因初始温度不同而导致的轧件芯部温度的差异会越来越小,但因初始速度不同而导致的轧件芯部温度差异始终存在。

GCr15轴承钢棒线材的球化退火

结合国内外相关的研究和实际生产经验,探讨了GCr15轴承钢的球化机制和退火工艺。从退火质量稳定性角度出发,分析了GCr15轴承钢的3种主要球化退火方式。阐述了退火装备的进步对轴承钢球化退火质量提高的影响,提出了进一步改善轴承钢棒线材球化退火质量的措施。

高强高阻尼Mg-Zr系合金的研究(Ⅱ)——热挤压及退火对Mg-Zr-(Ca/Y)合金组织和性能的影响

研究了三种Mg-Zr系阻尼合金(Mg-0.6Zr,Mg-0.6Zr-0.3Ca,Mg-0.6Zr-0.3Ca-0.1Y)在热挤压及退火后组织和性能的变化。结果表明:合金在热挤压过程中晶粒明显细化,使力学性能得到提高。三种合金在铸态下,其阻尼性能随应变振幅的增加而不断提高;经过热挤压后,阻尼性能明显下降,且几乎与应变振幅无关;挤压后的退火处理又使合金阻尼性能有所增大,但与铸态时仍存在一定差距。在各处理状态下,Mg-0.6Zr-0.3Ca和Mg-0.6Zr-0.3Ca-0.1Y合金的力学性能明显高于Mg-0.6Zr合金,而阻尼性能在铸态下与Mg-0.6Zr合金相差不大,但经热挤压和退火后有较大差距。三种合金阻尼性能随处理状态的变化可用Granato-Lücke位错模型解释。

实验室间比对的能力验证及应用实例

介绍了实验室间比对的能力验证基本概念,以及中国合格评定国家认可委员会有关能力验证的新规定,并给出了校准测量实验室间比对的能力验证典型实例。

连续抽油杆钢15Mn2SiCr的相变与组织控制

为降低原材料成本,并根据连续抽油杆制造工艺特点及其力学性能要求,开发了一种具有适当淬透性的Mn-Si系抽油杆钢15Mn2SiCr。根据其相变特性,通过控制钢盘卷的轧后冷速获得所需铁素体与贝氏体混合组织,满足了连续抽油杆盘卷开卷的工艺性能要求;采用连续感应热处理,抽油杆组织为细小粒状贝氏体,其力学性能为:屈服强度806MPa,抗拉强度935MPa,延伸率19%,断面收缩率61%,U形夏比冲击功95J,达到了连续抽油杆技术性能要求。