无缝钢管热处理弯曲畸变的控制

Cr-Mn或Cr-Mo-V低合金钢无缝钢管要进行调质处理,但淬火时会产生过大的弯曲畸变。通过严格控制钢管淬火的加热和冷却均匀性,钢管淬火时的转动速度、悬出端长度、冷却水量,采用6斜辊矫直钢管过程中的矫直辊的角度、挠度、压力等工艺参数,以及采用内外表面分步冷却的工艺,可使无缝钢管离端部1.5 m长度的弯曲畸变量减小到2.0 mm以下,全长弯曲畸变量减小到长度的0.06%以下。

宝钢长材坯料工程中喷淋泵的节能改造

宝钢长材坯料工程在钢铁企业浊循环水处理系统中,由于原选型的喷淋水泵偏离工况点运行,效率低下,通过运行参数及工况分析,选择了一种配套电机功率较小的水泵,大大提高了水泵运行效率,达到了较好的节能效果.

钛合金油套管抗挤毁性能计算与实验

钛合金材料由于具有高的比强度,低弹性模量,优异的韧性、疲劳性能和耐蚀性,已经成为严酷工况环境下油井管和海洋油气开发工具的热门候选材料,但采用API、ISO的标准体系中的油套管挤毁计算方法得出的钛合金油套管抗挤毁强度缺乏验证。为此,在考虑制造缺陷的条件下,通过比较ISO/TR 10400标准中计算方法、外压强度挤毁准则计算方法、有限元模拟等3种不同方法计算出的钛合金油套管的抗挤毁强度,并与同等条件下钢制油套管的抗挤毁强度进行对比,得出了钛合金油套管的抗挤毁强度变化规律,最后选取了4种规格的钛合金油套管进行了实物外挤毁试验验证。研究结果表明:①钛合金油套管抗挤毁强度均随着径厚比的升高而下降,在径厚比值较低时,钛合金油套管和钢制油套管的抗挤毁强度相差不大,而当径厚比值较高时,钛合金油套管抗挤毁强度则显著低于钢制油套管;②强度挤毁准则方法计算出来的钛合金油井管抗挤毁强度和实际试验值较为接近,同时在径厚比大于15时,计算结果乘以0.9的系数,具有较好的安全性。结论认为,该项研究成果可以为钛合金油套管的设计、使用和管理提供参考。

焊缝形貌对埋弧焊缝自动超声波探伤结果的影响分析

双面埋弧焊管焊缝的内部质量主要通过自动超声波探伤系统来检测。介绍了宝钢股份UOE生产线引进的管体焊缝自动超声波探伤设备及其焊缝跟踪原理。通过对该系统及超声波探伤样管结构等的分析,指出外焊缝形貌、内外焊缝宽度、内外焊缝中心偏移以及错边导致的焊缝形貌不规则等均会影响自动超声波探伤结果的准确性。最后,给出了提高埋弧焊管焊缝自动超声波探伤准确性的措施及方法。

基于UG的可转位成型车刀的参数化建模

基于成型车刀的制造和实际使用情况,提出了一种可转位成型车刀的建模方法,计算了刀具关键特征的方位矩阵,并通过计算结果进行建模。在UG中设计建模模板和计算程序,实现了整个过程的自动化。

12Cr1MoVG锅炉用管力学性能异常原因分析

针对某钢管厂12Cr1MoVG锅炉用管成品的抗拉强度波动较大的现象,从化学成分和热处理工艺两方面对这个现象进行了分析。结果表明,不同原料厂家化学成分的差异和正火冷却速度的不稳定是造成该管成品性能异常的主要原因。

中国钢帘线盘条现状分析及应对

随着中国国内钢帘线盘条制造水平的不断提高,钢帘线盘条供应由依赖进口变成了国产为主,且供大于求、竞争激烈。但同时,特殊要求的高端钢帘线盘条仍需进口。重点就钢帘线盘条的市场环境、发展方向和应对措施进行分析。

UOE焊管扩径工艺有限元仿真研究

椭圆度和梨型凸度是UOE焊管产品的重要成型指标,这些质量缺陷直接影响管道的对接与铺设,有时还会产生安全隐患。建立了UOE成型三维有限元模型,采用能够描述包辛格效应的混合硬化模型,模拟板材各工序的变形历程,最终得到UOE焊管的成型质量,并且将仿真结果与实际测量值进行对比,验证了所建三维模型的正确性。在此仿真模型基础上,对扩径工艺进行深入仿真研究,以椭圆度为主的多项指标考察各项工艺参数对管坯质量的影响规律。该项研究结果可以为UOE焊管扩径工艺的制定提供一定的参考。

聚乙烯熔体流动速率对3PE涂层厚度的影响

简要介绍了3PE防腐层的基本构成及国内标准对各防腐层厚度的一般要求。对UOE焊管3PE涂层管体与焊缝区域涂层厚度差异情况进行了分析,结合3PE涂层涂敷的包覆、挤压过程,认为聚乙烯专用料熔体流动速率(MFR)是引起聚乙烯层厚度差异的一个重要因素,应根据涂料熔体流动特性确定最佳的涂覆温度,使管体与焊缝区域的涂层厚度差异尽可能减小。实际生产证实了这一结论,这样可以减少涂料的单耗,降低涂层加工成本。

150t直流电弧炉SVC改造实践

原有SVC装置对直流电弧炉在冶炼过程中产生的谐波电流和无功起到了很好的吸收、补偿作用,但经20年运行,逐步出现了一系列问题。在此分析了原有SVC控制下存在的电能质量问题,详细介绍了设备改造原则,主要包括谐波叠加计算、模型建立、SVC补偿容量确定、滤波器设计原则、滤波器设计以及滤波器安全性能校核等,并给出了改造结果。SVC改造后电网中的各项参数和指标得到了有效改善,电网电能质量提升,系统运行可靠性也得到提高。

USC21车丝机刀架乳化液分配器结构改进

某公司无缝钢管特殊扣区域主要生产设备为德国EMAG公司的USC21机床,其刀架采用电机驱动、液压锁紧的工作模式。在使用过程中,常出现因其内部乳化液泄漏导致电机、编码器损坏的问题。主要介绍USC21车丝机刀架乳化液分配器的结构及其改进方法,以解决目前车丝机刀架故障率高的问题。

浮动连轧管工艺轧制钛合金油井管初探

采用宝钢股份钢管条钢事业部无缝钢管厂Ф140机组的浮动芯棒连轧管工艺,通过适当的变形制度对Ti64ELI(TC4)材料进行了轧制试验,试验证明浮动连轧管工艺在适当温度制度和变形制度的前提下,可以生产出钛合金油井管。

谈作业成本管理

一、作业成本管理概述 作业成本法又叫作业成本计算法或作业量基准成本计算方法。是以作业为核心，确认和计量耗用企业资源的所有作业，将耗用的资源成本准确地计入作业．然后选择成本动因．将所有作业成本分配给成本计算对象（产品或服务）的一种成本计算方法。

USC21车丝机液压刀架流体分配器结构改进

无缝钢管主要用于石油、化工、电力、锅炉行业,宝钢无缝钢管特殊扣区域主要生产的产品为2 3/8"-7"的钢管,螺纹以偏梯扣螺纹与特殊扣螺纹为主。其主要生产设备为德国EMAG公司的USC21机床,其刀架采用电机驱动、液压锁紧的工作模式。在使用过程中,常出现因其内部乳化液泄漏导致电机、编码器损坏的问题。主要是介绍USC21车丝机刀架流体分配器的结构及其改进方法,解决目前车丝机刀架故障率高的问题。

HFW焊管露天堆场腐蚀行为研究

以某输油管线X65级HFW焊管在某露天堆场存放一年后的腐蚀状况为研究对象,使用光学显微镜和扫描电镜等分析方法,对该管线钢管的腐蚀特点和腐蚀机理进行了研究。结果表明,试样表面锈蚀坑属于电化学腐蚀,并与材料堆放环境和时间有关,金属材料内部的夹杂物及周围组织的异常可能会成为锈蚀的起源点,引起钢材的腐蚀,最后对HFW焊管露天堆场的腐蚀问题提出了预防措施。

张减机架刚度测试装置的研发

张力减径机作为无缝热轧钢管生产的最后一道塑性成形工序,对无缝钢管产品尺寸精度起着重要作用。张力减径工序不仅决定了钢管的外径精度,而且对钢管的壁厚也有着重要影响,钢管产品外表面缺陷同样主要来源于张力减径工序。

10B21冷镦钢连铸小方坯表面异常振痕成因分析及控制

针对某钢厂10B21冷镦钢连铸小方坯表面出现的深振痕和弯曲振痕问题,利用金相显微镜对铸坯表面异常振痕特征进行了观察,结合实际生产条件分析了表面异常振痕的形成原因,最后提出了调整结晶器振动参数和结晶器电磁搅拌参数的工艺优化措施并进行了生产试验。结果表明,工艺参数优化后铸坯表面异常振痕问题得到有效解决,振痕平整、规则,深度明显变浅,振痕处奥氏体晶粒尺寸明显变小,铸坯表面裂纹显著减少。

交流电弧炉的多频多极真空接触器的替代方案

分析宝钢150t超高功率交流电弧炉使用进口的多频多极真空接触器在生产过程中存在的问题。为了替代此操作开关,对满足此工况条件下的电炉用真空断路器和永磁式多频断路器进行了方案比较,最终选择了永磁式多频断路器替代多频多极真空接触器的方案。降低了设备维护费用低,保证了生产安全可靠。

非钙处理对高等级齿轮钢夹杂物的影响

为解决水口堵塞、B类夹杂物超标及控制Ds类夹杂物,通过热力学计算和工业试验研究了SCr420H齿轮钢钙处理与非钙处理对中间包夹杂物的影响。研究发现,非钙处理炉次中间包夹杂物数量低于钙处理炉次。非钙处理炉次中间包夹杂物主要为棱角状镁铝尖晶石;钙处理炉次夹杂物主要为Al2O3-CaO-MgO与CaS复合球状夹杂物。优化工艺后非钙处理炉次中间包高熔点尖晶石类夹杂物数量大幅降低,水口堵塞及B类夹杂物问题得到解决。非钙处理圆钢夹杂物评级结果为,A类不大于0.5,B类不大于0.5级,C类为0,D(细)类不大于1.0级,D(粗)类不大于0.5级,Ds类不大于1.0级。

高等级齿轮钢夹杂物控制技术研究

非钙处理齿轮钢钢中夹杂物主要是高熔点夹杂物,在连铸过程容易堵塞水口,导致连浇炉数偏低,成品容易出现大型B类夹杂物。通过优化合金种类及加入方式、精炼炉渣成分、VD真空处理及中间包保护浇铸,连浇炉数由不超过2炉提高到6炉,成品B类夹杂物由3. 0级以上降低至0. 5级以内。