HAZOP分析方法在武钢焦化三回收作业区生产中的应用

用HAZOP分析方法对武钢焦化三回收作业区系统中的17个节点进行了分析,得出其共有9个高度风险控制点。重点以管式炉节点为例进行了分析,其存在7个中度风险、2个高度风险,同时针对性提出相应建议措施。所有节点涉及到的9个Ⅲ级风险控制点在5个月内有6个降低到Ⅱ级,3个降低到Ⅰ级,作业区风险大大降低。

流化床三维电极电催化氧化深度处理焦化废水

研究了以焦粒为粒子电极的流化床三维电极反应器对二级生化处理后的焦化废水进行深度处理。结果表明:采用以焦粒为粒子电极的流化床三维电极反应器能有效降解废水中的有机物,COD去除率依赖于粒子投加量、电流密度、电导率、pH值、曝气量等操作参数的影响。在电导率(以S计)为7.1 m.cm-1,曝气量为160 L.h-1,电流密度(以A计)为48 m.cm-2,pH值为5.0,投加量30 g.L-1时,电解30 min,COD的去除率超过60%,表明流化床三维电极反应器在焦化废水深度处理中有很好工程应用前景。

PFS混凝组合Ca(ClO)_2氧化深度处理焦化废水实验研究

采用聚合硫酸铁(PFS)混凝组合次氯酸钙〔Ca(ClO)_2〕氧化对焦化废水进行深度处理。通过单因素实验确定了最佳工艺条件:不调节废水pH,PFS投加量1.4 m L/L,Ca(ClO)_2投加量0.8 mg/L,氧化反应时间30 min,在此条件下,处理后出水COD为78 mg/L,浊度在1 NTU以下。紫外吸收光谱分析结果表明,废水中有机物浓度有了明显降低。该组合工艺为开发低成本焦化废水深度处理工艺提供了新途径。

用聚合硫酸铁—壳聚糖复合絮凝剂处理焦化废水

利用聚合硫酸铁(PFS)和壳聚糖(CTS)复合絮凝剂絮凝处理焦化二沉池废水,通过控制复合絮凝剂组成、投加量、pH值及搅拌速度等因素,对废水絮凝效果进行了分析。实验结果表明,在最优化絮凝条件下,PFS-CTS复合絮凝剂对焦化二沉池出水有很好的絮凝效果,废水TOC去除率最大可达70%以上,为PFS-CTS复合絮凝剂的规模化应用提供了理论依据。

改性兰炭用于焦化废水深度处理实验研究

水蒸气高温改性兰炭用于深度处理焦化废水,考察了吸附时间、pH值、吸附剂用量、温度等因素对处理效果的影响。结果表明,在室温25℃、废水pH值为4、投加量20g/L条件下吸附120min后,焦化废水深度处理过程COD去除率在50%以上。Freundlich吸附等温线表明,改性兰炭对焦化废水出水进行深度处理时吸附性能较好。

电化学氧化耦合絮凝技术深度处理焦化废水影响因素分析

采用了电化学氧化耦合絮凝技术处理焦化废水,研究了电流密度、pH值、水力停留时间(HRT)和絮凝剂投加量对CODCr去除效果的影响。研究结果表明,电化学氧化耦合絮凝技术处理焦化废水有较好的协同效应。当进水中CODCr的质量浓度为99 mg/L,在电流密度为30 mA/cm2,HRT为30 min,pH值为6.5,PAM投加量为600 mg/L时,CODCr去除率达到80%以上,出水水质指标稳定,并能达到GB 8978—1996《污水综合排放标准》一级排放标准。

武钢7.63m焦炉的安全生产与管理

介绍了针对7.63m焦炉机械设备伤害及煤气中毒、爆炸等危险因素采用的安全技术措施,探讨了焦炉生产过程中上升管内衬砖熔损、地下室煤气泄漏及提升机光纤等问题导致的安全隐患及其改进措施。

武钢7.63m焦炉桥管炸裂原因分析及其改进修复

分析得出低压氨水喷洒装置喷嘴倾角过大、桥管石墨生长过快需频繁清理、PROven系统异常及氨水杂质多是导致桥管炸裂的主要原因。通过制作新的低压氨水喷洒装置降低桥管温度,降低炉顶空间温度减少石墨清扫频率以及加强PROven系统故障的排除等使桥管炸裂现象有明显缓解。采用手工电弧焊冷焊法对桥管裂缝进行了焊补,修复效果良好。

化学沉淀组合电催化氧化处理脱硫废液技术研究

真空碳酸钾脱硫工艺碱洗段废液因含有高浓度硫化物、COD等有毒成分而影响焦化废水后续生物处理。以焦化企业实际碱洗段废液为研究对象,选用化学沉淀和电催化氧化的组合方式对其进行预处理。结果表明,室温下当氧化铜的投加量为65 g/L、反应时间60 min时废液中S2-去除率可达93%,且经过高温灼烧可实现Cu O沉淀剂的再生使用。沉淀后出水经电催化氧化处理,在电流10 A、电压4.9 V、电解时间120 min的条件下,出水COD可降至2 400 mg/L,满足常规生化系统进水的要求。

学习型组织——未来成功企业的模式

彼得.圣吉的学习型组织理论为我们带来了全新的管理理念和管理模式。学习型组织既是一个学习体,又是一个工作体,它强调的是团队学习。它具有较强的适应性和生命力,因而创建学习型组织不仅是人的自我发展的需要,而且是知识经济时代的客观要求,更是企业生存和发展的必然要求,它是未来成功企业的模式。

气煤和1/3焦煤煤质评价及配用探讨

通过工业分析以及胶质层体积曲线、流动度和膨胀度、单种煤成焦显微结构、单种煤结焦性能分析,对不同矿点气煤和1/3焦煤煤质进行评价,指出流动度较高的气煤在配煤炼焦过程中不起结焦中心作用,可作为1/3焦煤配用,而部分胶质层体积曲线为平滑下降型的1/3焦煤按气煤配用更合理。

不同矿点气煤的煤质差异研究

结合不同矿点武钢用气煤的煤质特征及单种煤的成焦光学组织分析,将不同质量的气煤与不同矿点的焦煤按比例进行小型焦炉结焦性能研究,并将不同矿点的气煤按所列配煤方案进行配煤炼焦比较。研究结果表明:热胶质体少、成焦显微结构以大量的各向同性和惰性结构为主的气煤对焦炭热性能劣化明显,配煤炼焦中主要起结焦中心作用,可少量配用;胶质体含量丰富并具有一定的流动性、成焦粒状镶嵌结构高的气煤,配煤炼焦中不起结焦中心作用,可适当提高其配用比例。

强黏结1/3焦煤配用技术研究

对挥发分介于28%~32%的强黏结1/3焦煤的煤质特征差异和优化配用技术进行探讨,研究发现一些GR.I值、Y值接近的强黏结1/3焦煤,其流动度和膨胀度差异较大,其中以贵州、淮南等地1/3焦煤流动度膨胀度高,煤质接近肥煤特征;将其按1/3焦煤配用,导致配合煤流动性及膨胀性过大,反而降低焦炭质量;按肥煤配用,可充分发挥其流变膨胀特性,从而稳定焦炭质量。因此,GR.I值、Y值等指标对强黏煤的区分能力有限,在一定程度上限制了强黏煤的合理配用。

AS系统板式换热器泄漏原因分析及对策

对AS系统板式换热器泄漏的原因进行深入、系统地分析,并从设备本身和生产操作方法上进行有针对性的改进,解决以往板式换热器经常发生泄漏的问题,保证整个工序的正常生产。

螺旋板换热器产生气阻的原因及对策

对螺旋板换热器产生气阻的原因进行理论分析和阐述,并讨论防止产生气阻的方法和消除气阻的对策,对螺旋板换热器的正确使用有一定指导意义。

煤气鼓风机振动故障频谱分析

根据巡检仪采集到的振动数据,应用频域分析法进行分析,准确诊断出鼓风机的故障点并作出相应处理。

焦炉蓄热室格子砖损毁原因分析及问题探讨

为了解决蓄热室换热能力不足导致焦炭质量差的问题,对7.63 m焦炉蓄热室用炉衬进行了调查和更换;结合2015—2017年间9号、10号焦炉蓄热室格子砖的破损情况,对黏土格子砖、半硅质格子砖破损所涉及的技术问题进行了探讨。结果表明:焦炉蓄热室黏土格子砖出现软熔变形、格孔堵塞的原因与砖中Fe_2O_3、K_2O等杂质含量超标、细粉多等因素有关;用后黏土格子砖的主要相组成包括硅酸盐相、高SiO_2含量的玻璃相、莫来石相以及由镁铝钛铁或镁铝硅铁等氧化物组成的析晶相,析晶相中w(Fe_2O_3+TiO_2)可达到63.94%~87.23%,而K_2O在硅酸盐相中的固溶量可达16.55%(w),这些杂质的存在降低了砖的熔点,引起性能劣化。K_2O、Fe_2O_3的增加可能与粉尘引入有关,含铁氧化物参与的氧化还原反应导致的体积变化可能是引起格子砖发泡变形的主要原因。可见,提高砖的质量,改进工艺过程,减少粉尘带入,对于提高蓄热室格子砖的使用寿命具有重要意义。

回收鼓风机停机期间6m焦炉作业危险因素分析及措施制定

为履行企业主体责任,消除煤气管道漏点这一重大安全环保隐患,需停用原有的鼓冷煤气管道,并停鼓风机对新管道进行碰头。分析了在鼓风机停机期间焦炉作业存在荒煤气溢出、炭化室负压导致炉体受损、温度控制不当造成二次焦以及高温烫伤及中暑等安全环保风险,并针对性地采取了相关可靠措施,整个作业过程安全可控。

7.63 m焦炉蓄热室格子砖破损原因及机理分析

焦炉蓄热室格子砖的破损与其中Fe2O3、K2O等杂质含量过高有关,半硅砖用后组成分析结果表明,其砖中的Fe2O3、K2O增加幅度比黏土砖小。用后黏土质和半硅质格子砖的主要组成包括高岭石、玻璃相、莫来石相以及以镁铝钛铁氧化物为主的析出相。基质相及析出相中Fe2O3含量高,K2O在高岭石相中的固熔降低了格子砖的熔点并使砖的性能劣化。Fe2O3与CO在蓄热室换热加热的循环过程中与格子砖发生的反复的氧化还原反应,推测是引起格子砖体积过度膨胀变形的原因。因此,提高砖的质量、减少杂质含量,有利于提高蓄热室的使用寿命。

改善7.63m焦炉横排系数的研究

分析了7．63m焦炉52#燃烧室横排系数偏低的原因，并对炭化室斜道进行保温热态法疏通，疏通后横排系数明显改善，焦炉恢复正常生产的同时减轻了环保压力。