沙钢2号高炉炉役后期的护炉及强化冶炼

沙钢2号高炉经过炉役初期2年多的强化生产后,面临炉缸侧壁温度升高和技术经济指标逐年下滑的难题。结合理论公式和实际生产经验,分析了料柱透气性的影响因素以及炉缸活性的影响因素,提出了钛矿分级护炉的措施。实践表明,通过稳定焦炭用料结构、稳定焦炭质量、加强槽位管理、加强筛分管理来把好原料关,同时提高顶压降低煤气流速,可以提高料柱的透气性,为鼓风动能的提高创造条件;通过缩小风口面积、增加风量可以提高鼓风动能;通过炉渣镁铝比的精细化控制可以改善炉渣黏度,从而提高炉缸活性。同时,适当结合钛矿分级入炉,实现了高炉炉役后期炉缸侧壁温度的下降和技术指标的回升。

显微组织对460MPa级抗震耐火建筑钢性能影响的研究

为研究不同组织对于建筑用抗震耐火钢的性能影响,设计一种节钼(Mo)型含量的试验钢,其组织由铁素体+贝氏体组成。研究发现,采用不同的轧制工艺,可获得具有不同贝氏体体积分数的建筑钢。由于奥氏体变形促进了铁素体相变,二阶段轧制相较于一阶段轧制会获得更多体积分数的铁素体组织,经过铁素体相变后,保留的未转变奥氏体体积分数会减少,因而会获得更多体积分数的贝氏体组织。通过对显微组织、室温及高温力学性能进行分析研究,发现包括一阶段轧制和二阶段轧制的两种轧制工艺都能获得建筑钢原型,其室温性能优异,符合460 MPa级钢的强度标准,屈强比小于0.80,表明钢种具有优异的抗震性能。高温力学性能测试及分析结果表明,具有较多贝氏体体积分数的试验钢具有更优异的耐火性能,一阶段轧制钢的高温屈服强度约为402.5 MPa,二阶段轧制钢的高温屈服强度约为294.1 MPa,前者比后者高约108.4 MPa。在600℃高温下,生成大量的大尺寸合金渗碳体。同时通过高温应力-应变曲线可以测量出,一阶段轧制试验钢的高温弹性模量约为104.6 GPa,明显高于二阶段轧制试验钢的87.5 GPa。通过对600℃3 h后试验钢的几何必须位错密度进行统计,可以看出,贝氏体体积分数更高的一阶段轧制试验钢的位错密度明显高于二阶段轧制试验钢的。通过强度贡献计算可以看出,一阶段轧制试验钢在600℃时的位错强化贡献值约为141.7 MPa,而二阶段轧制试验钢只有约91.7 MPa,表明贝氏体具有更高的高温稳定性。更高贝氏体体积分数的钢具有更加优异的耐火性能,其在耐火试验中位错密度和高温弹性模量仍保持较高,位错强化带来的强度贡献是其耐火性能差异的最重要原因。

热处理对9Ni钢组织和深冷韧性的影响

采用SEM,TEM,XRD等方法研究了9Ni钢经两相区热处理(QLT)和调质处理(QT)后的精细组织,奥氏体含量,深冷冲击韧性和断口。结果表明,QLT处理有利于生成奥氏体。两相区加热温度TL为660℃时,试验钢中奥氏体的体积分数为12.2%,-196℃下的夏比冲击吸收能量为148 J。经QT处理的试样含有较高的位错密度,且伴有碳化物析出,冲击韧性降低。断口分析表明,QLT处理试样为等轴韧窝断裂特征,而QT处理试样为河流状解理断裂特征。示波冲击试验表明,QLT试样失稳断裂时,产生大量塑性变形,断裂吸收能远大于QT处理试样。

EH40高强度船板钢低温CTOD装置改造及试验探讨

通过对实验室现有1 200 k N液压万能试验机的改造,结合使用100 k N疲劳试验机,完成了EH40高强度船板钢母材及焊接接头低温CTOD试验。应用试验结果对焊接接头韧性进行评价,结果显示,EH40船板钢埋弧焊焊接接头的低温CTOD断裂韧性良好,母材和焊缝均符合Rules for Classification and Construction Ship Technology船舶技术规范要求。不同位置、不同热输入量的试验比较表明,焊接部分的韧性主要与位置有关,而与热输入量关联不大。此外,英标BS 7448对最小裂纹长度的有效性判据更为严格,为各家船级社认证所采用。