沙钢2号高炉低成本下提产降耗措施

为应对沙钢2号高炉国内澳洲煤资源短缺和非主流矿比例提升,提出了“强化高炉骨架、稳定高炉渣系、优化高炉气流”的整体思路。强化高炉骨架主要是基于实验室40kg小焦炉试验结果,使用国产一类优质焦煤替代澳煤进行优化配煤结构,确保焦炭M4o及CSR达标率的稳定;稳定高炉渣系主要是开发烧结配料精度系统,稳定烧结矿碱度,摸索出适合2号高炉生产实际的镁铝比四段式控制标准,优化炉渣黏度;优化高炉气流主要是针对下部送风制度提高风量和缩小风口面积后,上部调整及时布料矩阵,确保煤气流分布合理。沙钢2号高炉生产实践表明,上述整体思路可行,在低成本情况下实现了提产降耗。

沙钢2号高炉长寿管理的主要措施

沙钢2号高炉第二代炉役已连续高强度生产近10年,炉缸热电偶温度虽有波动,但总体保持在安全受控范围内,产能及相关消耗指标较好,炉缸侵蚀也处于稳定状态,长寿管理取得明显成效。2号高炉长寿管理的主要措施是:(1)改进炉缸炉底耐材砌筑结构及冷却系统;(2)调整优化操作制度;(3)建立合理的炉体管理制度;(4)改善原燃料质量;(5)加强炉前铁口维护工作。认为,高炉长寿管理是一项综合型的长期系统管理工作,2号高炉建立的正常生产、经济性护炉和强化补炉护炉等炉体管理制度,是实现高炉安全长寿、高效稳定生产的关键。

沙钢3号高炉石墨碳护炉方式下的稳产措施

沙钢3号高炉炉役后期炉缸温度升高,开始使用钒钛矿护炉,随着炉役的延长钛负荷逐步提升。为满足炼钢对铁水[Ti]含量的要求,改进护炉措施,停用钒钛矿,采用石墨碳护炉取得了同等护炉效果。但炉缸石墨碳堆积副作用明显,高炉炉况稳定性变差,出现日产量下滑、燃料比上升等问题。通过采取上下部调剂消除炉缸石墨碳堆积、提高镁铝比改善渣系、治理炉体窜煤气、减少粉矿入炉等措施,高炉恢复了稳定顺行。2021年11月,日产量提升至6571.24t/d,燃料比降至519.92kg/t。

炼铁厂32 MW同步电机保养实践

介绍按公司设备生命周期管理制度,对西门子32 MW鼓风机同步电机下线深度保养的详细过程。经保养,电机的各项性能均得到提高,为电机稳定运行提供了保障。

沙钢5800m^(3)高炉炉缸长寿浅析

沙钢5800m高炉生产运行已超过12年,受限于总图布置,高炉仅有3个铁口,且铁口分布不均匀,生产中曾出现过数次炉缸温度升高及炭砖侵蚀现象。针对5800m高炉炉缸工作不均匀、不容易活跃、存在气隙等问题,经过长期的生产实践,摸索出了适合炉役后期安全生产的措施:①优化出铁制度,加强出铁管理;②提高炉缸活跃性;③炉缸定期压浆和排水;④加强原燃料质量管理。目前,5800m高炉一代炉役铁产量已达到9300/m^(3)以上,炉缸温度在受控范围内,炉缸炭砖没有出现新的侵蚀,炉缸工作状态稳定,利用系数达到2.25(m^(3)·d)。

沙钢高炉炉缸侵蚀机制研究

沙钢A高炉开炉不久,炉缸侧壁温度长期高达700℃,虽然采取了降低产量、压浆、活跃炉缸和加钛矿等护炉措施,使得铁水中钛的质量分数达到了0.15%以上,但炉缸侧壁温度并未得到有效控制,随后停炉大修。对A高炉炉缸侵蚀原因进行了深入研究,在对残余耐材进行分析时发现,碳砖在高温时的导热系数偏低,导致炉缸中的热量不能及时导出,碳砖热面温度过高,碳砖附近的铁水中无法析出Ti C和Ti(C,N),使得钛矿护炉失效。

沙钢1~#高炉料罐均压煤气替代氮气改造实践

阐述了高炉料罐均压系统的技术改造方案,通过全用净煤气替代高压氮气作高炉料罐均压的能源介质,能完全替代氮气均压,实现煤气的循环利用,吨铁节省约20m^3氮气。

沙钢5800m^(3)高炉风口破损特征及原因初探

对沙钢5800m^(3)高炉风口寿命及风口破损形式进行了统计调研,重点分析了影响风口寿命的若干因素,并简要提出了相应技术对策。统计调研结果表明,沙钢5800m^(3)高炉风口的平均更换周期仅为94d,风口破损主要集中在16~29号风口方向;风口破损形式以熔蚀为主,占71.05%,烧损次之,占17.25%,磨损和开裂占11.7%。认为风口破损的原因主要是高炉煤气流不稳定﹑炉渣碱度波动大和风口回旋区偏小。

高炉出铁场除尘系统改造

通过对沙钢6~#～9~#高炉出铁场除尘系统进行改造,分析了出铁场除尘系统的特点,找出了屋面式大烟罩出铁场除尘系统存在的问题,并提出了相应的解决措施。

基于ASP.NET Web API平台的高炉自动化报表系统

借助SQLServer软件和Oracle软件分别建立基于高炉的一级在线数据库和三级实验室数据库,在此基础上,利用C#,Javascript,HTML语言等建立一套报表自动化系统,实现了对5800高炉报表数据的自动化采集、科学分析、自动显示和更新。实践证明,高炉自动化报表系统在现场应用效果良好,一方面大大减少了工人抄报表的劳动时间和数据误差;另一方面,自动化报表中数据和参数更加全面,更有利于高炉操作人员分析炉况。

嘉恒法与底滤法渣处理系统分析

在工艺流程、投资、人员、故障、占地面积等方面对嘉恒法和底虑法进行了比较,并提出了嘉恒法和底虑法在使用时的注意事项。

2680m^＋高炉节能降本再创新举措

介绍了延长沙钢2680m3高炉设备使用寿命、降低备件消耗、降低维护工作量及提高自动化水平方面取得的成效。

沙钢2号高炉炉役后期的护炉及强化冶炼

沙钢2号高炉经过炉役初期2年多的强化生产后,面临炉缸侧壁温度升高和技术经济指标逐年下滑的难题。结合理论公式和实际生产经验,分析了料柱透气性的影响因素以及炉缸活性的影响因素,提出了钛矿分级护炉的措施。实践表明,通过稳定焦炭用料结构、稳定焦炭质量、加强槽位管理、加强筛分管理来把好原料关,同时提高顶压降低煤气流速,可以提高料柱的透气性,为鼓风动能的提高创造条件;通过缩小风口面积、增加风量可以提高鼓风动能;通过炉渣镁铝比的精细化控制可以改善炉渣黏度,从而提高炉缸活性。同时,适当结合钛矿分级入炉,实现了高炉炉役后期炉缸侧壁温度的下降和技术指标的回升。

高炉热风炉系统大拉杆修复实践

高炉热风炉系统热风支管大拉杆,承担着热风炉炉体、热风管道、补偿器、热风阀等处的交变应力载荷。拉杆系统正确设置支座位置,能够增强管系各处连接的牢靠性,杜绝因热风系统高温、高压造成的支座焊缝及加强筋板焊接部位脱焊开裂,甚至拉杆支座出现断裂、脱落现象,避免补偿器撕裂、支架及热风总管移位,使高炉长时间停产而引发安全事故。文章通过对沙钢炼铁厂热风炉系统大拉杆修复方案分析,证明修复措施的可行性。

高炉炉缸死铁层深度优化设计

高炉炉缸死铁层深度是高炉重要设计参数之一,死铁层深度对高炉寿命影响重大。针对大型高炉死铁层深度优化问题,基于2 000、2 500、3 000、4 000、5 000m^(3)级的国内外部分高炉死铁层深度统计情况,得出中国死铁层深度占炉缸直径的19.7%~23.3%的现状。通过建立高炉死料柱的受力模型,在保证死料柱浮起的条件下,计算出2 000、3 000、4 000及5 000m^(3)级高炉死铁层适宜深度占比分别为23.8%、24.3%、24.8%、25.5%。通过分析高炉设计参数及操作参数与死铁层深度的关系,提出高炉在实际生产中,为促进死料柱浮起及增大死铁层实际深度,可采取适当增大焦比、减小块状带孔隙率、增大风速、减小鼓风压力与炉顶压力的差值、控制死料柱孔隙率为0.40~0.48等措施,为死铁层优化设计和高炉操作提供指导。

高炉钛煤混喷护炉技术应用实践

钛煤混喷技术是将含钛矿粉和煤粉混合,经煤枪喷入高炉,含钛矿粉在风口区域被还原后,直接进入炉缸,对高炉上部影响较小。为提高护炉效果和降低护炉成本,沙钢在3号2680m3高炉进行了钛煤混喷工业试验,降低了渣比、燃料比以及护炉成本,取得了很好的效果。