钛合金表面反应电火花沉积TiN/Ti复合涂层

利用自制的电火花沉积充气密闭式保护装置和DZ 1400型电火花沉积/堆焊机,以工业纯钛TA2为电极,以工业纯氮为保护气和反应气,在TC4钛合金表面上反应电火花沉积制备了TiN/Ti复合涂层.利用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、X射线光电子仪(XPS)分析了涂层的组织、物相和元素组成,利用显微硬度计测定了涂层的显微硬度,利用自制磨损试验装置对比涂层与淬火W18Cr4V高速钢的磨损性能.结果表明,涂层与基体形成良好的冶金结合,涂层主要由钛和反应合成的TiN组成,涂层的平均显微硬度可达1 388 HV0.1,是基体硬度的6倍以上,涂层具有较好的耐磨性.

氩弧熔覆WC增强镍基涂层的组织与性能分析

利用氩弧为热源,以Ni60A和铸造WC混合合金粉末为原料,采用预置法在Q235普通碳素钢上制备了WC增强镍基涂层,用XJP 200型金相显微镜和KyKy2800型扫描显微镜观察了熔覆层的结合状况和组织结构,用MH 6型硬度计测量了熔覆层截面显微硬度,用MPX 200磨损试验机对比了熔覆层和65Mn淬火回火钢的耐磨性并分析了熔覆层的耐磨机理.结果表明,以氩弧为熔覆热源制备的熔覆层,组织致密均匀、强韧性高、耐磨性好且与基体呈冶金结合,熔覆层可以用于零件表面的耐磨强化.

A356铝合金车轮T6热处理工艺的优化

以现有的T6热处理工艺作为依据,合理调整固溶和时效的温度及时间参数,进行了实验室、中试和车间生产的试验操作,比较、调整、修正和确定了最优化的工艺参数,改善了A356铝合金车轮的T6热处理工艺。研究表明:优化的工艺方案有535℃×6 h固溶,130℃×3 h时效;540℃×4 h固溶,140℃×2.5 h时效;540℃×5 h固溶,140℃×3.5 h时效;540℃×5 h固溶,140℃×4 h时效。这些方案可使A356铝合金的性能和组织达到标准要求,在保证原有性能的基础上,降低了成本,提高了企业的经济效益。

ZL101A熔模铸件气孔和夹渣的成因及防止办法

结合铸造厂的生产实际,研究了ZL101A在高温液态下的氧化机制。利用光学显微镜以及金相技术,分析了铸件内气孔和夹渣的显微组织形貌,总结了缺陷产生的原因和防止方法。结果表明,采用铝液中通入氩气法可以有效防止铸件内气泡的产生;采用陶瓷过滤法可以有效防止铸件内夹渣的产生。

Q235B钢管的断裂失效分析

Q235B碳素钢通信塔用钢管在矫直过程中出现焊接处断裂。用扫描电镜、光学显微镜、力学性能测试等方法,对断裂构件化学成分和力学性能进行检测。选择加热温度为920、940、950℃和保温时间2、3、4 h对试样进行正火处理,并对热处理后的试样进行显微组织观察、力学性能测试和冲击试验,比较并确定最佳的正火工艺。结果表明,Q235B钢原始组织呈带状分布。在钢管矫直过程中,焊接处出现应力集中,导致其发生脆性开裂。采用920℃×3 h、920℃×4 h或950℃×2 h的正火工艺可以消除此类问题。

35CrMoA钢脆性断裂原因分析

为了提高35CrMoA的力学性能,对形状简单的零件可以采用提高加热温度,盐水淬火的非常规的热处理方式。但钢中Mo含量较低时,对零件淬火后的力学性能影响很大。采用直读光谱分析、断口宏观形貌分析、力学性能测试、低倍组织分析、扫描电镜分析、金相显微组织分析等手段,研究了35CrMoA钢零件脆性断裂原因。