液化天然气阀门及低温性能试验装置

重点介绍了液化天然气用截止阀和闸阀的使用参数、典型结构型式、结构特征、材料要求、低温冲击试验和微泄漏检测等内容,对采用了计算机技术和光电技术的具有对试验数据集中储存、显示和打印功能的低温性能试验装置进行了阐述,采用该装置可极大提升低温阀门性能测试的技术水平。

徐氏密封理论与矩形和O形环密封

密封元的至密封和持密封的难度是由其密封难至系数m1(接触层的弹性模量Ec/接触层基体的弹性模量Es)决定的。因此,在理论上,密封元的密封接触层应软而无弹性并安装至充分屈服变形,以提供1个弹性模量Ec值低的接触层;密封元的接触层基体应强而富弹性并安装至充分弹性变形,以提供1个弹性模量Es值高的接触层基体。橡胶密封元因其Ec≡Es而最难至密封,金属密封元因可通过设计和涂镀确保安装至其Ec<Es而远比橡胶易至密封。

密封结构原理与槽垫密封结构

提出了密封结构原理源于但确完全不同于ASME法规的理念。根据该原理提出的槽垫密封结构,其密封维持系数m大于1,具有自密封性,可利用垫材的冷流特性加强密封,因此,可随容器体通过2倍额定工作压力的保证压力测试和4倍额定工作压力的破裂压力测试,加之"微观线后跟面的线接触"密封结构,可加倍满足密封连接的需要。

密封紧密度的定义、量化和测定

压力容器中的流体对大气的泄漏犹如电容器中的电荷对大地的泄漏,因此,压力容器有着与欧姆定律完全对应的密封定律,即压力容器对大气的漏流IL=压力p/漏阻RL。由密封定律可以知道,密封紧密度(即漏阻)为定压状态下穿过密封节漏出单位容积流体所耗的时间t与压力p的乘积,可以按照密封定理RL=(p2 Hr)/(ΔpC)来准确测定,并且p/Δp的数值越大、观察时间越短、越接近恒压恒温测试,则测试越准确,其中p为测试压力,Hr为压力p泄至p-Δp时的耗时,C为测试流体容积。

密封结构原理与槽垫密封结构——炼自《ASME锅炉与压力容器法规》

ASME法规提出的法兰垫密封维持系数m理念,实已触及密封结构原理,却既未当作原理,也未实地遵守,此将其发掘和升华为密封结构原理,不料,包括O形垫在内的所有密封结构都因此发生巨变以至于有可能避免类似1986年"挑战号"航天飞机空难事故的再度发生。

徐氏密封元结构与参数

密封需要一个与被密封面的微观凸凹完全互补的、只有通过就位压缩加工(安装)才能合格的密封面。ASME法规将安装中致垫合格所需的变形加工应力误认为是致合格垫正常工作(维持密封)所需的应力,并只考虑垫材强度而未考虑垫材弹性的影响,其法兰垫密封维持系数m和垫的最小必须密封应力y的值是不正确的。同理,用于替代m和y的美国PVRC的垫参数体系和欧洲标准EN 13555的垫参数体系也是不正确的。实际上,接触层强度与弹性越强的密封元越难至/持充分变形接触,接触层基体强度与弹性越强的密封元则越易至/持充分变形接触,即度量密封元至/持密封的难易程度的指数是密封难至系数m1=Ec(接触层弹性模量)/Es(支撑体弹性模量),因此,m1≡1的橡胶元最难至密封,m1=0的油脂元最易至密封,可通过设计和涂镀致其密封难至系数m1<1的其它密封元比橡胶元更易至密封。

材料自密封机理与法兰连接用有缚密封环

泊松比既是材料的液性指数又是材料的不可压缩性指数,泊松比值越接近0.5的固体材料,其液性和不可压缩性越好。密封环的自密封在于将环柱面上的介质压力正交转换为环端面上的密封应力。因此,一切软固体材料密封环,都可通过一个环高变形补偿角,将其随环柱面压力的环高变形补偿到泊松比为0.5的液体的受压正交变形程度,而按自密封工作。

球阀座的等边三角截面法设计

球阀的关闭密封不可避免存在球的偏心转动干扰,而球阀座则是一个干扰放大器并拥有固有的抗干扰系数m。按等边三角截面法设计球阀座,可确保其拥有足够的抗干扰能力,使球阀完全靠球浮动或座浮动实现关闭密封,且其操作转动力矩至少降低一半。

管挤压连接技术的两次革命

管挤压连接,经过了从感性的混合密封紧固到理性的分离密封紧固半个多世纪的发展,现在堪称首次管挤压连接革命的双箍式挤压管接件由美国Swagelok公司于1947年发明。主要介绍双箍式挤压管接件的设计原理和结构。

金属-金属软密封与无函密封

一、阀门现有技术的瓶颈 传统管路部件以公称通径标称规格，现代管路部件以实际外径标称规格。相关国际标准，对两者有着截然不同的要求，但还鲜为国内技术人员所知。

固定式金属波纹管球阀

介绍了新型固定式金属波纹管球阀的性能,结构特点及工作原理。