基于UL60335-2-40的空调机组控制面板短路电流额定值的确定方法

北美市场空调机组产品遵循UL 60335-2-40标准,UL 60335-2-40定义了空调机组控制面板需要标识短路电流额定值。本文总结了如何基于UL 60335-2-40及UL 508A的要求确定空调机组控制面板短路电流额定值的流程,为空调机组控制面板的短路电流额定值的确定提供了参考。

亲水涂层对翅片管式换热器空气侧性能的影响

为了分析亲水涂层对翅片管式换热器空气侧性能的影响,对干/湿工况下亲水涂层翅片和普通翅片管式换热器空气侧的压降和热阻进行对比试验。结果表明:相对于普通翅片管式换热器,在干工况下,亲水涂层翅片管式换热器空气侧压降略增大,空气侧热阻增大10%左右;在湿工况下,亲水涂层翅片管式换热器空气侧压降减小,空气侧热阻增大4%左右;亲水涂层翅片管式换热器空气侧热阻基本不受空气湿度的影响。

旋风式油分离器仿真优化及试验验证

采用流体仿真技术研究旋风式油分离器内部结构对其压降和油循环率OCR的影响,通过增大排气管管径、增加挡油环和导油管,设计一款新型油分离器,并进行试验验证。结果表明,与现有油分离器相比,在同一状态下,新型油分离器压力损失下降28%,OCR降低24%,该结构有利于改善其应用系统的能效。

风机盘管性能及内部流场CFD分析

采用数值模拟与试验测试相结合的研究方法,对风机盘管内的多翼离心风机的非稳态CFD模拟结果与该风机的测试性能做对比验证,结果表明二者在高效区吻合较好,静压偏差在3%以内。在此基础上对风机盘管模型进行三维CFD非稳态流动仿真,对风机在风机盘管内的系统效应进行了分析,在机组中风机性能会有5Pa~10Pa的下降。同时,从对产品优化的角度出发研究风机盘管内的流动特征,这些特征表明对风机盘管进行一体化CFD仿真分析优化是有必要的。

利用Excel求解螺杆压缩机转子型线几何参数的方法

叙述了一种求解螺杆压缩机转子型线几何参数的方法。基于解析包络法分别列出阴、阳转子型线对应的曲线参数方程。对方程所需的几何参数一一求解。有些参数由于求解过程复杂,在没有专业的数学计算软件帮助下,利用excel对其求解。最后求得满足设计需求的几何参数。

风冷冷水机组隔振设计

风冷冷水机组一般安装在楼宇顶部,在运行时会产生振动,为达到行业规定的隔振效率,需要对机组进行隔振系统设计。文中介绍了隔振相关理论和减振器选用时的一般原则,并以公司某款风冷冷水机组为例,介绍了机组设计时减振器选择的基本步骤。

浅谈中托架类零件设计对其可加工性的影响

以一款分体式螺杆压缩机的中托架为例,分析该零件的不同设计思路对其加工制造的影响。中托架是螺杆压缩机机头与电机连接的重要组成部分,该零件的主要加工难点为两孔的同轴度要求较高。文章从机加工工艺角度出发,分析零件不同设计方案的可制造性,进而优化零件设计。结果表明,优化后的零件,可加工性大幅提高。

R515B在中高温热泵系统中的性能研究

对低GWP制冷剂R515B在双螺杆单级蒸汽压缩式热泵系统中的性能进行了研究。通过实验对比研究R515B直接替换R134a时系统的性能变化,结果表明:R515B的制热量比R134a降低27%左右,消耗功率比R134a降低约28%,制热COP比R134a平均提高1%,排气温度降比R134a低约15℃。同时建立热泵系统仿真模型,预测R515B在较高冷凝器出水温度下热泵系统的性能,结果表明:R515B具有优良的热力学性能和循环性能,在采用单级蒸汽压缩循环的中高温热泵系统中可实现88℃以下的高冷凝器出水温度。

风机盘管机组的流场优化数值及实验研究

采用数值模拟与试验测试相结合的研究方法,对风机盘管内流场优化进行研究。根据风机盘管内流场CFD分析结果,设计符合空气动力学要求的风机出口导流板,并在样机上进行对比实验验证。实验结果显示安装导流板的风机盘管机组在额定流量工况静压提升约3Pa,机组效率提升1.62%,制冷量略微下降。

微通道换热器在热泵型空调中的应用分析

为了研究微通道换热器的性能特性,本文将微通道换热器替代翅片管式换热器应用于家用热泵型空调器中进行实验对比分析,实验结果表明:保证同样的制冷能力下,微通道换热器空调器的制冷剂充注量减少9%。微通道换热器空调器制冷能力在额定制冷和中温制冷工况下分别增加了1.0%、1.2%;制热能力在额定制热、额定除霜和低温制热工况下增加了1.9%、2.9%、2.5%。微通道换热器空调器在结霜/除霜周期内性能系数(COP)增加了8.6%;除霜周期比翅片管式换热器缩短了28 min,表明微通道换热器空调器除霜更频繁。

大冷量水冷离心机系列化设计

在原有小冷量水冷离心机组的基础上,进行了大冷量水冷离心机组的系列化设计。从非标准配置蒸发器设计、油冷板式换热器组件设计、过滤器组件及支撑设计、电机支撑设计等方面介绍了系列化设计过程。

北美非标空调箱的结构设计

介绍了北美非标空调箱的性能要求,分析了其优势和不足。通过实例,对北美非标空调箱进行结构设计,具体包括布局、底座、面板。

ASTM D1056柔性多孔橡胶标准解读及在北美屋顶单元机设计中的应用

柔性多孔橡胶在空调系统中被广泛应用于密封、减震和隔热等,北美屋顶机使用的柔性多孔橡胶多采用ASTM D1056标准。文中介绍了ASTM D1056对柔性多孔橡胶的分类、基本物理特性要求及简要的测试条目,有助于工程师快速了解柔性多孔橡胶的标准,选择合适规格的产品。

电磁四通换向阀切换压差改善方案分析

从电磁四通换向阀失效样件的拆解分析出发,对其由于切换压差大引起串气的失效模式的产生机制进行研究,并提出在更改空调系统除霜逻辑的基础上,在热力膨胀阀上增加旁通可以有效防范该失效模式的发生。该研究对于电磁四通换向阀以及整个空调系统的可靠性保障具有参考价值。

生产工艺对空调冷凝器集液管管夹性能和成本的影响

通过对北美一款商用空调的冷凝器集液管管夹的设计升级,研究了注塑和挤压的加工工艺对塑料零件性能和成本的影响;通过材料理化性能数据表,对原材料进行了对比论证,确保两种加工工艺使用的材料具有高度相似的物理和化学性能。通过FEA计算工具、负载力测试和螺钉孔破坏转矩测试实验来对两种工艺生产出的产品的可靠性进行对比论证,最终将产品零件的加工工艺由挤压更改成更为适合的注塑工艺,从而提升产品的性能和外观,并使成本得到了一定的降低。

补气阀开度对空气源热泵制热性能的影响

在不同工况下,针对补气阀开度对空气源热泵屋顶机制热性能的影响进行相关试验,结果表明:当机组运行工况保持不变,且维持相同补入制冷剂状态时,补气阀开度变化对机组制热能力和COP的影响较小;而当室内工况保持不变时,随着室外温度的降低,中间制冷剂的补入给机组带来的制热能力和COP的提升均逐渐增大,且当室外温度低于-8.3℃时,补入制冷剂为两相态时,机组制热能力的提升幅度更大,而过热态制冷剂的补入在此工况下对机组COP的提升更有优势。

R454B在多压缩机并联风冷涡旋机组的应用及节能分析

R454B是R410A的替代制冷剂之一,总结了北美某风冷涡旋单冷样机中两种制冷剂的性能测试及相关分析。试验结果表明,R454B的充注量约为R410A的79%;制冷量相比R410A降低了2.5%;而EER值提升了4.7%,IPLV提升了0.4%。另外,在部分负荷时,为进一步提高R454B机组性能,笔者通过优化压缩机开关组合及风机转速,可使IPLV进一步提高。

翅片管式换热器百叶窗结构参数优化

针对小管径(7 mm)翅片管式换热器建立数值仿真模型,分析百叶窗片数和百叶窗开窗角度对空气侧传热因子j和摩擦因子f的影响。选择一款符合设计需求的新型翅片(单个圆管附近6片百叶窗,28°开窗角度),并对样品进行试验验证。结果表明,在干工况下,采用新型翅片的翅片管式换热器的流动特性和传热特性与现有翅片管式换热器趋势一致,且摩擦因子仿真值相对于测试值的误差小于15%,传热因子误差小于20%。

R515B和R513A直接替代R134a冷水机组性能试验研究

对两种低GWP值制冷剂R515B和R513A直接替代R134a的性能进行了研究。首先建立单级蒸气压缩式理论循环,对3种制冷剂的单位质量制冷量(MCC)、单位容积制冷量(VCC)、EER和排气温度(T)进行了对比,结果表明:R134a的单位质量制冷量要比R513A和R515B分别高14%和10%。R513A的单位容积制冷量略微高于R134a,而R515B的单位容积制冷量要比R134a低25%。R134a的EER要比R513A高2%~3%,R515B与R134a基本相当。R134a的排气温度最高,R515B最低。然后将两种替代制冷剂直接充注到原R134a螺杆式冷水机组上进行试验研究,试验结果表明:R513A与R134a的制冷量基本相当,消耗功率要比R134a高3%~4%,EER比R134a平均低3.7%。R515B的制冷量要比R134a低25%,消耗的功率要比R134a低27%,EER要比R134a平均高2%。R513A和R515B的排气温度较R134a都有所下降,R515B排气温度下降近11%。

R454B风冷涡旋式冷水(热泵)机组性能分析

对R410A和R454B在风冷涡旋式冷水(热泵)机组上进行性能对比测试,结果表明:在ASHARE额定工况下,R454B充注量约为R410A的83%;R454B制冷量较R410A低1.5%,制冷COP提高4.1%;R454B制热量较R410A低约1.6%~2.3%,制热COP高约3.1%~3.7%。另外,由于R454B排气温度较高,导致压缩机的运行范围略小于R410A。