为明确并提升承插式拼装桥墩抵抗压弯扭等复合荷载的能力,提出了一种结合灌浆套筒和承插口组合连接的新型承插装配式墩,通过复合荷载作用下的拟静力试验对比了现浇(reinforced concrete,RC)、灌浆套筒(grouting and sleeve,GS)、承插口(...为明确并提升承插式拼装桥墩抵抗压弯扭等复合荷载的能力,提出了一种结合灌浆套筒和承插口组合连接的新型承插装配式墩,通过复合荷载作用下的拟静力试验对比了现浇(reinforced concrete,RC)、灌浆套筒(grouting and sleeve,GS)、承插口(socket with ultra-high performance concrete,SU)和结合套筒连接钢筋的新型承插(grouting sleeve and socket with ultra-high performance concrete,GSU)连接拼装桥墩的损伤机理和滞回性能,结合有限元模型重点讨论了承插口深度对滞回性能的影响。结果表明:4个构件的破坏模式都是以受弯破坏为主的弯扭破坏,其中SU构件出现了轻微拔起的现象,而对应的GSU构件并未出现该现象,与RC构件接近;各构件的剪力-墩顶位移骨架发展趋势比较一致,由于GSU构件纵向钢筋连续,具有更好的整体性能,其抗弯承载力与RC构件接近,且明显大于SU和GS构件,4个构件弯曲滞回耗能较为接近;承插口深度为1.0倍截面宽度的GSU构件抗扭承载力略高于RC构件,且明显大于其余装配式墩,GSU构件的扭转刚度、延性系数和耗能能力均大于其他3个墩;当承插口深度采用0.5倍构件截面宽度时,新型承插GSU构件的抗弯和抗扭承载力均略高于整体现浇构件,具有良好的抵抗压弯扭荷载的能力,可以实现浅承插口连接。研究结果可为压弯扭复合作用下装配式墩的应用提供试验依据。展开更多
文中首先对10 kV屏蔽型可分离连接器的结构进行了简介,通过对典型故障案例的故障原因和失效机理进行详细的分析,得出故障的主要原因是安装不规范,造成应力锥与可分离连接器发生相对位移,导致内部电场分布发生畸变。然后,根据典型故障的...文中首先对10 kV屏蔽型可分离连接器的结构进行了简介,通过对典型故障案例的故障原因和失效机理进行详细的分析,得出故障的主要原因是安装不规范,造成应力锥与可分离连接器发生相对位移,导致内部电场分布发生畸变。然后,根据典型故障的原因分析建立相应的电场仿真分析模型,对仿真分析结果进行了综合分析对比,进一步验证了故障原因分析的合理性。最后,结合10 k V屏蔽型可分离连接器的结构特点、典型故障原因和实际运行工况,提出了防止应力锥位移的预防措施。展开更多
文摘为明确并提升承插式拼装桥墩抵抗压弯扭等复合荷载的能力,提出了一种结合灌浆套筒和承插口组合连接的新型承插装配式墩,通过复合荷载作用下的拟静力试验对比了现浇(reinforced concrete,RC)、灌浆套筒(grouting and sleeve,GS)、承插口(socket with ultra-high performance concrete,SU)和结合套筒连接钢筋的新型承插(grouting sleeve and socket with ultra-high performance concrete,GSU)连接拼装桥墩的损伤机理和滞回性能,结合有限元模型重点讨论了承插口深度对滞回性能的影响。结果表明:4个构件的破坏模式都是以受弯破坏为主的弯扭破坏,其中SU构件出现了轻微拔起的现象,而对应的GSU构件并未出现该现象,与RC构件接近;各构件的剪力-墩顶位移骨架发展趋势比较一致,由于GSU构件纵向钢筋连续,具有更好的整体性能,其抗弯承载力与RC构件接近,且明显大于SU和GS构件,4个构件弯曲滞回耗能较为接近;承插口深度为1.0倍截面宽度的GSU构件抗扭承载力略高于RC构件,且明显大于其余装配式墩,GSU构件的扭转刚度、延性系数和耗能能力均大于其他3个墩;当承插口深度采用0.5倍构件截面宽度时,新型承插GSU构件的抗弯和抗扭承载力均略高于整体现浇构件,具有良好的抵抗压弯扭荷载的能力,可以实现浅承插口连接。研究结果可为压弯扭复合作用下装配式墩的应用提供试验依据。
文摘文中首先对10 kV屏蔽型可分离连接器的结构进行了简介,通过对典型故障案例的故障原因和失效机理进行详细的分析,得出故障的主要原因是安装不规范,造成应力锥与可分离连接器发生相对位移,导致内部电场分布发生畸变。然后,根据典型故障的原因分析建立相应的电场仿真分析模型,对仿真分析结果进行了综合分析对比,进一步验证了故障原因分析的合理性。最后,结合10 k V屏蔽型可分离连接器的结构特点、典型故障原因和实际运行工况,提出了防止应力锥位移的预防措施。