Ti—17合金β锻造研究

采用对比方法研究了锻造温度、变形程度、锻后冷速对Ｔｉ—１７合金组织性能的影响和产生“β脆性”的原因。试验表明，Ｔｉ—１７合金在相变点以上４０～６０℃加热锻造、３０％以上变形程度和锻后水冷，可获得高的强度和塑性的配合；其“β脆性”与原始β晶粒和晶界α粗化、晶内α形态和分布有关；锻后水冷和大变形可减少以致消除“β脆性”。试验还表明，近β锻造同样适用于Ｔｉ—１７合金。

GH907合金锻造及热处理工艺参数的研究

在ＧＨ９０７合金的锻件生产中有时出现超声波探伤及室温塑性不合格的问题，为此本文对ＧＨ９０７合金的锻造和热处理工艺进行了探索研究。正交试验结果表明：影响ＧＨ９０７锻件晶粒度和室温塑性的工艺因素的主次顺序是锻造温度、变形程度和热处理制度，得到的较优工艺是：９４０℃，５５％变形＋９８０℃，１ｈ，空冷＋７２０℃，４ｈ，空冷（或６２０℃，８ｈ，空冷）。直接时效工艺９８０℃，１ｈ，３５％变形＋７７５℃，８ｈ，炉冷＋６２０℃，８ｈ，空冷也是可行的较佳工艺。

钛合金完全相变温度的检测方法

本文用金相试验淬火法测定了TC11、TC4、Ti-1023、Ti-679三种不同类型合金的β转变温度。试验结果表明,钛合金的完全相变温度取决于添加元素的化学成分和含量,成分偏析和组织不均匀对β转变温度的影响很小。

Ti-10V-2Fe-3Al合金中β斑点的研究

本文从变形温度、变形程度、变形速度和热处理固溶等诸因素的影响出发,对近β型的Ti-10V-2Fe-3Al合金中出现β斑点的原因进行了研究,发现Ti-10V-2Fe-3Al的β斑点不仅与原材料化学成分不均匀有关,还与热加工工艺有关,铁偏析是形成β斑点的潜在因素,但合理选择热工艺参数可以减轻或抑制β斑点的出现。

Ti-1023合金加工与性能的关系

Ti—10V—2Fe—3Al 合金可在较大范围内得到不同强度和韧性的匹配,它取决于锻造和热处理工艺的选择。本文着重研究了锻造温度、变形程度、锻后冷却速度和热处理制度对合金组织性能的影响,以求寻找充分挖掘材料性能潜力并使强度—塑性—韧性得到最佳配合的热加工工艺。

液压机用于超塑性和等温锻造控制模式

分析了液压机用于超塑性和等温锻造时，在恒应变速率和恒速两种控制模式下，活动横梁速度和应变速率的关系；提出了变应变速率控制模式，以提高锻造生产率；讨论了变应变速率模式液压机载荷和超塑性锻造影响参数的关系。

GH169合金细晶锻造工艺研究

为了提高涡轮盘的强度和低周疲劳性能,要求锻件具有ASTM10级以上的细晶组织国外在大型压力机上采用低温大变形锻造和直接时效热处理以获得性能良好的细晶锻件,而我国则试图采用锻锤生产GH169合金涡轮盘锻件,因此,需要探索适合国情的GH169合金细晶锻造工艺。根据以往的研究,δ相对GH169合金的显微组织有明显影响。

强韧化GH4169合金盘件锤锻累积形变与锻件温升的热功分析

本文进行了Gh4169合金盘件的锤锻试验。结果表明,在930～1010℃范围内,单锤变形量δ_0为2.0～4.0％时,两火次累积变形量大于60％的锤锻变形工艺,可获得ASTM9～10级的均匀细晶锻件组织。

大型钛合金锻件的对击锤上模锻工艺与模具设计

我厂承担了美国某飞机公司十二项大型钛合金锻件的生产,至今已交付11个炉号3451个锻件。由于钛合金的比强度高,流动性差,锻造温度范围窄,故其锻造工艺比铝合金、结构钢、不锈钢困难得多。因此,本文结合这些锻件的生产,谈谈钛合金大型锻件的对击锤上模锻工艺与模具设计。一。

民用飞机大型模锻件的生产及其展望

本文通过对波音飞机钛锻件模锻工艺的研究和生产实践,以锻造实例说明大型钛锻件的模锻技术特点;介绍红原锻铸厂的近期技术改造和对未来发展的展望。

电阻炉功率额定值的整定计算

在电源电压一定的情况下,电阻炉功率的大小是由电阻丝的多少来确定的。本文介绍的是在维修后出现实测功率不符合额定值时,如何整定成额定功率的计算方法。众所周知,对于固定结构的电阻炉,都有一个额定功率。电炉在实际运行中,如果实测功率大于额定值,则电阻丝表面负荷加大、温升加快、电阻丝寿命缩短,严重时烧坏电阻丝及控制电器等;

企业自主创新基本问题的思考

2006年以来，自主创新已成为企业乃至社会的主要话题。作为国家战略性高科技产业的航空工业走自主创新之路，自觉担负起自主创新的使命，自然成为首推的经营理念。2006年初，中国一航在第七次工作会议上提出了“建设创新性集团”的目标。在一航企事业领导干部会议上，总经理林左鸣再次作出了“突出以商业成功为目标的技术创新”的总动员。各单位或从技术创新着手，或从管理创新、机制体制创新突破，纷纷行动起来，搭建创新平台，构筑创新机制，倡导创新文化。可以说，创新之势锐不可当，创新之风蔚然形成。